自动腰卡在双层罐笼上的应用

安源煤矿暗立并是用双层单车罐笼担负提升任务的，为了解决过去人工操作腰卡存在的费时、费力、易出安全事故的弊病，我们通过反复研究实践，研制出了一种实用的双层罐笼自动腰卡，现将其工作原理介绍如下：1自动腰卡结构见图1：图正双层罐笼自动腰卡原理示意图1腰卡复位弹簧2腰卡3连杆4四星轮5链轮6链条7杠杆8杠杆复位弹簧9立在10凸轮11罐脚锁12顶杆2罐笼向上运行至井口时，腰卡（2）锁住罐笼内矿车，当罐笼到达目的点时，通过人工操作罐脚锁（11）关上，罐笼落位，在此同时，杠杆（）的一端被罐脚锁（1）顶住，迫使杠杆（）绕支点（9）转…     

刚性罐道局部磨损的措施

我矿立并提升系统1990年正式投入运行以来、担负全部的矿石及人员上、下井的提升工作。井筒深172m，双卷筒提升。井筒装置高柔性钢丝绳罐道；井口、井底投刚性罐道作为稳罐装置；进出车采用双面自动摇台，三号双层罐笼；刚性罐道四角布置，每条长度1！m，共计16条。1问题的提出随着服务年限的增加．作为稳罐装置的刚性罐道大部分磨损有1mm，局部磨损过大（如图1所示），主要集中于罐笼正常停罐位置。其原因是罐笼与刚性罐道在进出车时的不断碰撞及提升钢丝绳的弹性伸缩，致使刚性罐道两侧磨损至47mm（原为68mm），轨面磨损至128mm（磨损6mm…     

罐笼阻车装置的改造

在4000×1450罐笼内原来设计的阻车装置只适用于YCCZ（6）矿车，因找矿转运废石构使用YCCO．7（6）矿车，该阻车装置已不适用。罐笼自使用以来，每次提升废石时罐笼两侧一直用钢轨挡住矿车，人员必须进入罐内移开钢轨才能让矿车进出、这种方式不但生产效率低下，而且存在事故隐患，给安全生产带来极大影响。曾经有两次因钢轨未安放好险些造成矿车坠井事故，为此我们在1997年初拆除了罐笼内原来的阻车装置及钢轨，重新设计安装了一套适用于YCCO．7（6）矿车的阻车装置，新装置的构造及工作原理如下。因罐笼提升废石时每次使用两部矿车，…     

一种新型罐笼安全门

目前，我国竖井罐笼罐门装置有多种多样，结构、性能上也各有千秋。我矿竖井采用的单绳一吨单层普通罐笼，其罐门系栅栏式结构，依靠重锤通过钢丝绳牵引罐门上下运动，以实现罐门的开启、关闭。自1994年因生产需要实行双罐提升后，原1号乘人专罐既用来升降人员，又用作提升矿、废石。受罐笼结构尺寸和用途伯影响，罐门的高度和其后闭方式受到限制，由于高度不够，当罐门关闭时，硬门与罐笼底座间仍有较大间隙，存在着很大的安全隐患。为解决这个问题，我们于1995年自行设计制作了一套较为先进的新型罐门——卷绕式罐笼安全门（见附图）。该…     

防坠天轮系统在中小矿山的应用实践与探讨

防坠天轮系统如图］所示。它和提升天轮相互垂直，而且都固定在天轮平台上。当提升钢丝绳断绳时，防坠天轮立即制动，制动钢丝绳在防坠天轮上摩擦攸罐笼木坠。防坠天轮如图2所示。提升钢丝绳断绳时，罐笼重量攸制动钢丝绳张力骤然增大，支承弹簧被压至下死点，天轮外缘齿轮和在机座上的齿条相啮合，防坠天轮被制动，支承弹簧被压至下死点前，行程开关7被碰停，提升机紧急制动。为使本系统安全可靠，按《煤炭工业设计规范》规定，静防滑安全系数不得小于1．75，即S（e”－1）＿＿＝＝，－－－－－－－lerl．75（1）SS。””“式中SI、SZ—…     

立井用电动推杆式安全门

为保证立井提升安全,防止人员进入危险区域发生人员坠井事故,或因阻车器失灵发生矿车坠井事故,立井井口及各提升中段的进出车侧均需装设安全门．能够在罐笼到达井口或提升中段时打开,罐笼离开井口或提升中段时关闭,并具有可靠的保护作用,开启灵活,并有利于井口各种作业。根据有关资料介绍,我国立井矿用安全门主要有如下3类6种结构形式。（1）与罐笼联动式安全门（俗称罐带式）：①罐笼顶开式;②钢绳牵引式（又分为左右移动式和上下移动式）。（2）气动式安全门：①滑移式;②折叠式;③铰链门扇式。（3）电动安全门。1存在问题我矿…     

简易防箕斗坠井装置

我矿主并安装仿苏KJ2×3×1．5D提升机两台。分别提升双层罐笼和双箕斗，为多绳混合并提升。根据规程要求，提升人员和物料的罐笼必须装设安全可靠的防坠器。但对箕斗而言，该装置无法设置。由于司机操作失误，造成过卷，将提升绳拉断，致使箕斗坠入井底影响生产的事故时有发生。为此，我们设计制作了一套简易箕斗断绳防坠井装置（见附图），试验证明安全可靠。该装置安装在井架上部箕斗卸载过卷高度500mm处，设有两根钢丝绳。其一端用活动卡3连接于其斗稳绳2上，另一端经滑轮组与固定在防坠梁9端部，用固定卡10卡牢。其动作原理是：当箕…     

矿井提升绞车前与后制动闸瓦间隙偏差的调整

我矿二号井采用多中段双罐笼单矿车低压交流无动力制动绞车，木罐道提升系统，于1965年12月投产使用。绞车为KJ2×2．5×1．2D，电动机功率为95kW，油压重锤块闸制动，结构为角移式制动器，已运行28年。近几年来前与后制动闸瓦间隙存在偏差现象，偏差值发展到0．8mm（闸瓦间隙正常调整为4mm），绞车制动产生瞬时差，抱闸过快振动大，出现跳闸现象；过慢容易产生跑车事故的隐患。我们采用更换芯轴的办法，解决了偏差问题。1．角移式制动器的调整经分析我们将前后两端芯轴8拆出（芯轴8设计要求数据为80±0．1）。前后心轴8拆出检测点数据如…     

大型偏心轴套的加工

PYB1750／2200弹簧圆锥破碎机是我公司为万家寨人砂系统制造的破碎机，大型偏心轴套是该破碎机的主要件，其作用是将旋转运动转变为摆动，将巨大的扭矩变为压力成为破碎过程中的主要动力。也是机械加工中的难加工件，结构如图1所示。小型偏心轴套的常规加工方法是在外圆处两端焊架位工艺块，在卧车上先将两端工艺架位车成，以外圆及中心架为装卡基准，用镗杆将内锥孔镗成，然后在内锥孔两端安装堵头车外圆，由增头保证偏心距。若用于大型偏心轴套则此方法存在以下问题：（1）由图中可看出随着D、d、P、a、L的增大，镗杆装卡方式愈复杂、…     

单向通过、机械联动式罐内阻车器

白银有色金属公司小铁山矿在1977年设计并制作了三套单向通过、机械联动式罐内阻车器,分别安装在主井的两个5号单层罐笼和副井的一个5号双层罐笼内。三年来使用效果良好。它动作准确、安全可靠,坚固耐用,而且容易制造。并使井口推车机、摇台和罐内阻车器三者完全实现联动化。该阻车器的结构如图1所示。它由开启机构和执行机构两大部分所组成。执行机构包括带曲臂的前阻车块6(据设计院的型式改进的)、缓冲弹簧(图中未表示)等     

一种35kv线路直线杆横担

我局35kv线路直线杆横担现有二种类型，一类是60年代末自行设计制造的横拍类型，其结构如图1所示；另一类是全国通用建筑标准设计标准图简称国标类横担，其结构如图2所示。在长期的电力运行及线路工程施工中，我们感到这二类横担各自存在着较突出的缺点，第一类横担沿线路方向承力较小，易歪曲、变形，不甚美观；第二类横担结构复杂，安装、检修非常不便。因此，我单位工程技术人员经过认真研究，设计出一种新型结构的35kV线路直线杆横担。1横担结构新型直线杆横担在结构布置上仍采用“上”字型布置，为克服沿线路方向承力小、易歪曲、变形…     

双单向棘爪式不等距后阻车器设计

平顶山矿务局八矿副井三吨双层四车井上下同侧进出车普通罐笼原采用的是挡车爪式前阻车器和单向棘爪式后阻车器(亦称逆止挡),其布置情况如图1所示,这套罐内阻车器存在的问题是:1 罐内前阻车器的开闭由人工操作完成,作业时间长,安全性能差,1985年曾发生过把钩工作木杆撬罐内前阻车器而严重挤伤的人身事故;2 操作中,由于推车不到位,单向棘爪式后阻车器未抬起阻车,就提罐运行、导致罐笼运行中跑车卡罐事故的发生。原图像不清楚     

多绳摩擦式提升机导向轮轴的修复

我矿JKM2．5×4－4×4多绳摩擦式提升机导向游轮在运转时左右摆动较大,三根钢丝绳随之摆动,造成摩擦轮衬块的磨损加剧。经分析,认定是游动轮的SF－2轴瓦磨损严重,与导向轮轴间隙过大所致。故决定更换SF－2轴瓦。当将游动轮移出,推出二半轴瓦时,发现不但SF－2轴瓦内村的改性聚甲醛（PO）塑料已磨光,而且导向轮轴也磨出1mm左右的凹痕。因没有备用的导向轮轴,需外采购时间不允许。因此,决定先修复导向轮轴,再更换SF－2轴瓦。1．将导向轮轴磨损处在车床上车去椭圆哟1．2mm）,使磨凹处圆整（参见图1）．2．改装两半轴瓦：用0．6…     

长广煤矿千米深井提升系统交付使用

浙江省长广煤矿公司七号井,系江南第一对千米深井.其副井提升系统,于1985年元月验收.副井净直径6m,井深937m(包括井底部分18m),开采水平-850m.装备一对双层四车罐笼,采用球扁钢组合罐道,其布置形式如图1.罐道支承采用了先进的树脂锚杆悬臂托架直接固定罐道,不设罐道梁(如图2).罐道及托架采用喷砂或酸洗除锈,冷镀锌防腐处理,效果良好.1982年     

突然刹车时钢绳罐道上容器的摆动量

提升容器在钢绳罐道上运行时有一定的摆动量。根据这个摆动量来设计井筒尺寸,或者在原有井筒中设计容器尺寸。从实践中人们认识到在突然刹车时容器的摆动比正常运行时的摆动明显增大。因此就需要研究突然刹车时容器的摆动量,并给出其数量估算。一、容器质量中心的摆动设容器以速度V_o下放。当下放到图1所示位置时突然刹车。刹车前,容器具有正常运行     

立井刚性井筒装备的设计计算(一)

立井刚性井筒装备的设计计算（一）中国矿业大学郭晋蒲，田建胜，王东权（江苏徐州市）随着我国煤矿开采机械化程度的提高，开采水平越来越深，有许多矿区的井筒深度已达８００ｍ，已建成或正建与待建的千米深井约有十余处。井筒深度的增加，必将促使提升容器的增大和提升速度的提高。这无疑给罐道、罐梁的设计计算提出了一系列新的研究课题。１罐道、罐梁的截面形式罐道、罐梁的截面形式是随其功能的改变而发展的（图１）。以往在浅井单绳提升中，木罐道作为断绳支承构件，工字钢罐梁作为承受垂直方向断绳荷载的构件是完全合理的。而现今深井采用多绳提升，罐道除起导向作用外，主要是和罐梁共同来抵抗由提升容器在重载和高速运行中发生激烈摆动而产生的水平动荷载。因此，采用型钢组合罐道和罐梁代替侧向刚性和截面系数较小的木罐道、钢轨罐道和工字钢罐梁是必然的。型钢组合罐道、罐梁虽然截面系数较大，但其加工、组装耗时，容易变形，且存在焊接残余应力，影响安装质量和使用寿命。因此，各种整体轧制罐道和异型截面罐梁应运而生。沈阳煤矿设计研究院提出了四种整体轧制罐道方案设计；马鞍山钢铁设计院亦已研制出冷弯矩形空心截面的罐道和罐梁。在大型深井中，罐道、罐梁的截面形式不仅影响通风，     

三天轮双绳缠绕式罐笼提升设备

竖井提升系统,是矿山生产中的重要环节,目前国内中小型矿山仍多使用单绳缠绕式提升机,为了保证安全,在国家制定的《矿山安全法》等有关法规中规定了提升人员和提升矿物兼用的罐笼,必须装置动作可靠的防坠器（或称安全卡）,但是这却是长期存在的安全隐患,一些中小型矿山由于资金和矿量不足等原因采用JT型0.8～1．6m绞车作为提升机,甚至以井筒下掘用的吊桶作提升容器,根本没使用防坠装置,即使是使用XKT（JK）型2～3m提升机及较正规的罐笼时,就刚性罐道而言,用木罐道的多采用各种齿爪切割式安全卡,用钢质罐道的（如型钢,钢轨等）国内尚没有过关的安全卡,它只能用柔性钢丝罐道,需另行设计专用安全绳,采用原苏联上世纪50年代的FS型或国家未予定型的煤炭部门设计院的GS、BF型等钢绳抓捕器;但即使是FS-1A型,自重即达980kg,加上缓冲器,联结器等总重将近2t,结构复杂,制造和维修均很困难,占用不少提升能力,所以设计资料中钢绳罐道的罐笼防坠装置一栏多被注明“无”字。实践证明上述刚性或柔性罐道防坠器因矿山井筒环境恶劣也很不容易保证动作非常可靠,遇到停电等情况紧急停车,常把罐道卡住,恢复使用也很麻烦。     

西藏新添6处铜多金属矿化点

湖北省地质调查院鄂东北地质大队承担的西藏得明顶地区1：5万战略性矿调工作，目前已发现铜铜（铅锌）多金属矿（化）点6处，矿化线索10余处。据悉，该项日为国家地勘资金项目，以铜、钼、金等为主攻矿种。项目组成员从2006年4月初进入工区，已完成1：5万地质填图约850km^2．化探扫面约750km^2，物探扫面约600km^2．新发现铜钼（铅锌）多金属矿（化）点6处，矿化线索10余处。目前发现较有意义的多金属矿点多处，其中一处矿化范围长约2000m，宽100—500m,褐铁矿化普遍，局部见钼、锌矿化。     

罐内阻车器的技术改造

金岭铁矿侯庄分矿副井JKMD-2.8×2（Ⅱ）多绳摩擦式卷扬机 主要用途是运送物料和人,年提运岩石约30 000m3,是分矿完成生产任务的重要设备。其罐笼（4000mm mm×1450mm单层双车罐笼）的罐内阻车器原设计是山东冶金设计院的气动阻车器,动力源为分矿的生产用气,由气缸带动最终传动,进而达到阻车的目的（工作原理见图1）。1 存在问题虽然原设计的阻车器也能满足使用要求,但由于分矿年提     

一种防卡型钻杆接头

我矿采用QZJ刁OOB型潜孔钻机穿凿gb85mm孔。当钻机在裂隙发达的矿（岩）体中作业时，常发生冲击器卡在炮孔里取不出来的事故。这不仅造成了冲击器、钻头丢失，而且还会使已凿成的炮孔报废，既造成了经济损失，又延误了工期。造成冲击器卡在孔中的原因从图1中可看出，1．钻头2．冲击器3．钻杆接头4．松散矿块巨钻杆是由于冲击器尾部外径（一70mm）比钻杆和钻杆接头外径（45Omm）大，钻机在向上钻进过程中，由于冲击振动，孔内有些碎石从孔壁中滑出塞住钻杆周围，因．11此冲击器难以拔出。为防止这类事故，我们研制下如图2所示的防卡型钻杆…