邯钢4号高炉大修扩容设计

邯钢４号高炉（６２０ｍ＾３）自１９７０年投产以来,利用系数从未超过１．８０,１９９７年利用原基础,风口平台出铁场,矿槽等旧设施,扩容到９００ｍ＾３,扩容幅度达４５％,扩容中采用了多项新技术,新设备,目前,高炉操作稳定,利用系数超过２．１。     

马钢12号高炉长寿实践

马钢１２号高炉（３００ｍ＾３）第五代生产七年九个月（无中修）,单位炉容产铁６０１３ｔ／ｍ＾３,达到了国家冶金局制定的３００ｍ＾３高炉长寿标准,该高炉长寿的主要经验是对冷板进行改进、强化高炉操作与管理及加强冷却系统的维护与管理。     

我国不同级别高炉的基建投资和和生铁成本的比较

通过对三个不同级别高炉（３００ｍ＾３、１２００ｍ＾３和２５００ｍ＾３）单位投资成本和生铁经营成本的对比分析，可知单位生铁投资成本２５００ｍ＾３级高炉最高，３００ｍ＾３级高炉最低，而单位生铁经营成本２５００ｍ＾３级高炉最低，３００ｍ＾３级高炉了高。如果投资成本和生铁经营成本统一起来考虑，则每吨生铁总的成本大体在同一水平上，因此当前大中小高炉并存是必然的结果。     

马钢2500m^3高炉强化实践

马钢２５００ｍ＾３高炉化强冶炼过程中,冷却设备破损加剧。通过控制合理的煤气流分布、加强高炉操作的维护、降低生铁含硅量等措施,高炉生产稳定顺行。     

马钢2500m^2高炉的长寿技术和措施

马钢２５００ｍ＾３高炉自投产起，已取得了显著的技术进步和良好的生产指标，高炉寿命与高炉炉型，冷却设备，冷却水质，耐材选择，砌砖工程质量，炉体综合监测，精料，良好的高炉操作，冷却设备的精心维护，护炉，炉衬修补等方面有关，本文还提出了今后需要进一步研究解决的问题。     

石钢3号高炉长寿实践

石钢３号高炉（３００ｍ＾３）第二代炉投在未进行中修的情况下，连续生产了８年零１个月，单位炉容产铁６３７６．３ｔ／ｍ＾３。其长寿的主要经验有：不断改善原燃料条件：强化高炉操作与管理、加强冷却系统维护与管理以及采取护炉措施等。     

布袋除尘,球式热风炉在28m^3高炉上的应用

本文介绍了布袋除尘、球式热风炉相结合的配套技术在２８ｍ＾３高炉上的应用；实践证明，此技术是可靠的，工艺是合理的，满足了高炉热工效应的需要。在运行操作中，坚持安全第一、精心维护，就能获得高效、安全、节能的经济效益。     

我国不同级别高炉的基建投资和生铁成本的比较

根据对我国３５０ｍ＾３、１２００ｍ＾３和２５００ｍ＾３级高炉的基建投资和生铁成本的比较结果，笔者认为，不同容积高炉在当前一段时间内仍然是互相共存的局面，但考虑到经济进一步发展后，生存空间将发生变化，技术政策应立足于高炉大型化。     

高炉水渣粒化器的设计

本文介绍了马钢２５００ｍ＾３高炉、莱钢７５０ｍ＾３高炉及合钢３５０ｍ＾３高炉新型水渣粒化器的设计。该设备具有结构简单、更换方便、适用性强、冲渣水量可调及冲渣效果好等特点。     

湘钢高炉炉料结构现状浅析

对湘钢１座７５０ｍ＾３和２座１０００ｍ＾３高炉的炉料结构情况进行了分析，结果表明，目前高炉炉料的结构很不合理，矿石品种多，成分波动大，烧结矿质量不稳定，高炉操作难以控制，是导致高炉技术经济指标落后的主要原因，并针对湘钢的具体情况，提出了改善高炉炉料结构的建议。     

高炉喷吹除尘灰研究

由于高炉除尘灰含有大量的铁和碳,将其作为含铁原料和含碳燃料从风口喷入高炉无疑是处理除尘灰的一种有效途径.考虑到喷吹除尘灰将影响风口前及炉内的状况,本文通过建立物料平衡和热平衡模型计算了焦比、炉渣碱度和理论燃烧温度随喷入除尘灰的变化.结果表明,焦比、炉渣碱度和理论燃烧温度将随除尘灰喷入量的增加而下降,且理论燃烧温度下降幅度很小,仅为0.28℃/kg,这些变化可通过调整配料来应对.     

安钢8#高炉炉况失常的处理

对安钢8^#高炉炉况失常的原因进行了分析，认为烧结矿及焦炭质量差、高炉操作调整不及时是炉况失常的主要原因。指出针对炉况失常主要应采取疏松中心煤气流、全焦冶炼、配加锰矿、堵风口恢复、增加出铁次数和提高炉温降低碱度等措施。     

浅谈高炉操作炉型管理与炉况顺行

正常的操作炉型应该是既能维持生产高效、稳定、低耗、优质，又能使高炉有长寿的内型，即内壁表面光洁、下料顺畅，渣皮稳定。维持一个合理的高炉操作炉型，尽量减少炉况波动，是实现高炉长寿的关键。高炉是一个极其复杂的化学反应器，在同一时间起作用的因素很多，炉型变化的形式多种多样，正常渣皮脱落，不会对炉况顺行造成一定的影响，但当发生炉墙粘结或渣皮大面积脱落等炉型变化时，如不尽快采取措施则会造成炉况失常，并对产量造成一定的影响。综合分析高炉操作炉型变化特点、调控手段，并结合炉型变化导致高炉炉况失常的实例，提出有关高炉操作炉型管理方面的建议，以飨读者。     

高炉布料模型在邯钢7号高炉上的应用

根据邯钢7号高炉布料溜槽的特点，结合高炉布料计算，并利用Excel和VBA,建立了邯钢7号高炉布料模型，该模型在开炉测料面中得到了验证，并在实际应用中起到了很好的指导作用。     

唐钢2560 m3高炉炉墙结厚的处理

唐钢二铁厂2560m~3高炉从1999年第四季度开始,入炉原燃料质量下降,强度差,粉末多。由于操作制度与原燃料条件不适应,炉况长期不顺,塌料、悬料多,加减风频繁,11月下旬炉墙结厚。     

首钢2号高炉煤气流分布的调整

针对首钢2号高炉煤气分布不合理的状况,进行了布料调整试验,改变其过分发展的边缘、中心煤气流分布,使高炉煤气流分布趋于合理,从而提高煤气利用率,降低炉顶温度,延长炉衬寿命.     

高炉炉腹煤气量指数和透气阻力系数的研究与应用

2011年开始,邯钢为适应钢铁市场的形势,对铁前原燃料结构进行了大幅度调整,大量配吃低价料,焦炭灰份硫份大幅升高,入炉品位大幅降低,为适应原燃料的变化,邯钢邯宝公司炼铁厂两座3200m3高炉转变操作理念,运用高炉炉腹煤气量指数和透气阻力系数指导炉况操作,炉况保持了长期稳定顺行,经济技术指标大幅提高。     

太钢4350m^3高炉稳定炉温的生产实践

从焦炭质量、不同煤比、一定产量下的炉腹煤气量及炉内煤气流、炉体热负荷因素对炉温[Si]的影响出发，探讨太钢4350m^3高炉在高煤比、高利用系数下实现炉漫[Si]稳定的措施。     

用高炉炉腹煤气量指数来衡量高炉强化程度

采用高炉炉腹煤气量指数来衡量高炉强化程度,更能说明高炉强化的本质,更能说明高炉冶炼过程中,各种因素对高炉强化的影响.因此,应该用炉腹煤气量指数来代替冶炼强度.     

长寿高炉的设计

通过对本钢一铁、二铁高炉短寿原因的分析及对影响寿命的薄弱环节的改进，探讨了设计长寿高炉的途径。