高压三通的焊接工艺

我省东关水泥厂一条高压管线,正常工作压力13MPa,材质20~#钢,规格为:φ48×6、φ32×6、φ20×3mm3种。设计要求φ32与φ48、φ32与φ32、φ20与φ32mm管子由三通连接。施工图要求冲压三通,但厂无货。我们根据《高压管道、管件及紧固件通用设计技术条件》(H31-67)采用焊接三通。本文以φ32与φ20焊接三通为例,说明焊接工艺的可行性。采用手工钨极氩弧焊打底,手工电弧焊盖面的焊接方法。焊丝选用H08Mn2SjA,其直径为2mm;焊条为J427,其直径3.2mm。焊     

电渣焊工艺规范的选择

电渣焊工艺規范正确与否;直接决定着电渣焊接头的质量。所以在进行电渣焊时必須选挥正确的工艺規范,并保持其在焊接过程中不發生变化。电渣焊工艺規范是指:焊接电流和电压,工件間隙,渣池深度,板极或熔咀电渣焊时板極或熔咀的寬度,多板極(或多熔咀)电渣焊时板極与权極(或熔咀与熔咀)间的距离,焊丝电渣焊时焊絲的直徑及摆动速度等。电     

大型滚板机轧辊的电渣焊

大型滚板机轧辊的材质为45号钢,其规格分别为φ390×10000mm、φ280×10000mm。由于受加工设备的限制,须分成三段铸造,加工后再焊接为一体。采用三丝丝极电渣焊工艺,成功地焊接了轧辊,并投产运行20年之久。     

简易熔咀电渣焊机

在全国土設备土办法展覽会的机床与工艺馆中,展出着一台熔咀电渣焊机。达台焊机由焊丝给送机构、电器控制箱和焊接变压器等组成。这种型式的熔咀电渣焊机主要用于焊接变截面大型断面的工件,是土洋結合的产物。达台土洋結合的熔咀电渣焊机是在电器元件不易购到的惰况下设計与制造出来的,它省去了焊接过程自动     

中板管极电渣焊

以前,电渣焊多用于厚度40毫米以上的钢板,40毫米以下的中厚板多采用自动焊和手工焊。近年来,随着工业生产的发展,电渣焊已逐渐应用于中厚板。管极电渣焊(又称管状焊条丝机电渣焊)就是为了适应中、厚板的焊接而在熔咀电渣焊基础上发展起来的。1970年冶金部建筑科学研究院等单位就已试验成功,并用于生产中,本刊1972年第三期已予报道。最近,某些单位在学习这些经验的基础上又做了不少工作,现将上海重型机器厂在生产中应用的情况介绍如下(有关基本原理,请参见本刊1972年第三期“管状焊条丝极电渣焊”一文):     

立向下焊条在我厂的推广应用

立向下焊接是手工电弧焊接中一项重大改革,专用焊条为立向下焊条,在国外已广泛应用。结425下焊条是我国近几年来配制成功的立向下焊条,属于酸性纤维素型药皮,可交直流两用。目前我国大多使用φ2.5和φ3.2mm的小直径立向下焊条,焊接低碳钢薄板结构。我厂用集宁厂及我厂生产的φ4、φ5mm的大直径立向下焊条,焊接较厚的钢板和角钢,获得了成功,从而进一步扩大了立向下焊条的     

管板全位置手工电弧焊操作技术

管板全位置手工电弧焊操作时,由于熔敷金属的重力作用,在仰焊位置易产生焊瘤;在立焊位置易产生中间突起或边缘熔合不良;在平焊位置则易发生焊脚过低或咬边等焊接缺陷。为此,必须采取适合于各种焊接位置的操作方法,方可获得良好的焊缝成形。打底焊操作技术焊接管板材料为:管板16Mng厚12毫米,管系20g,规格φ76×5毫米。焊条为结507,φ3.2毫米。焊接电流95～105安。打底焊道要求充分熔透接头根部,以保证底层焊接质量。接头可划分为右侧与左侧两部     

焊接材料及其生产设备

20091069不锈钢焊条熔滴过渡形态和工艺性评价/王宝//焊接.-2008(8):43~46不锈钢焊条的工艺稳定性一直是影响不锈钢焊条工艺性的主要因素,是衡量不锈钢焊条工艺质量的主要标志,为了对不锈钢焊条工艺稳定性做出评价,利用汉诺威弧焊分析仪对不锈钢焊条的焊接电参数进行测试,分析焊条渣壁过渡形态的倾向大小,研究发现,不锈钢焊条渣壁过渡倾向与短路概率、熔滴的短路频率有关,据此提出以短路概率和Σn(Us),短路频率N(T1)作为不锈钢焊条工艺性评价判据,评价不锈钢焊条的工艺稳定性。实际应用表明,这一方法,可以定量判断不锈钢焊条熔滴过渡形态和科学评价不锈钢焊条工艺稳定性。图8表1参320091070不锈钢焊条熔滴过渡形态与焊接冶金学的相关性/孙咸…//电焊机.-2008,38(7):13~15,19采用高速摄影、平板堆焊等试验方法,研究了典型金红石型不锈钢焊条熔滴过渡形态及其与焊接冶金学的相关性。结果表明,金红石型不锈钢焊条有渣壁过渡和混合过渡两种基本过渡形态,前者使焊条的综合工艺性极佳;后者随混合过渡中短路过渡成分的增加,焊条工艺性变差,常用的熔滴过渡形态评定方法有4种。两种熔滴过渡形态焊接冶金学特征差别在于...     

焊接材料及其生产设备

20091069不锈钢焊条熔滴过渡形态和工艺性评价/王宝//焊接.-2008(8):43~46不锈钢焊条的工艺稳定性一直是影响不锈钢焊条工艺性的主要因素,是衡量不锈钢焊条工艺质量的主要标志,为了对不锈钢焊条工艺稳定性做出评价,利用汉诺威弧焊分析仪对不锈钢焊条的焊接电参数进行测试,分析焊条渣壁过渡形态的倾向大小,研究发现,不锈钢焊条渣壁过渡倾向与短路概率、熔滴的短路频率有关,据此提出以短路概率和Σn(Us),短路频率N(T1)作为不锈钢焊条工艺性评价判据,评价不锈钢焊条的工艺稳定性。实际应用表明,这一方法,可以定量判断不锈钢焊条熔滴过渡形态和科学评价不锈钢焊条工艺稳定性。图8表1参320091070不锈钢焊条熔滴过渡形态与焊接冶金学的相关性/孙咸…//电焊机.-2008,38(7):13~15,19采用高速摄影、平板堆焊等试验方法,研究了典型金红石型不锈钢焊条熔滴过渡形态及其与焊接冶金学的相关性。结果表明,金红石型不锈钢焊条有渣壁过渡和混合过渡两种基本过渡形态,前者使焊条的综合工艺性极佳;后者随混合过渡中短路过渡成分的增加,焊条工艺性变差,常用的熔滴过渡形态评定方法有4种。两种熔滴过渡形态焊接冶金学特征差别在于...     

大尺寸A3钢法兰与40Cr轴的焊接

我厂电炉产品中有一部件,其结构尺寸如下图所示。在首次焊接时,由于未对这种异种钢的接头焊接性能作分析,就以下述工艺参数施焊:焊条为φ3.2mm的A132,焊前进行150℃×1h的烘干;焊接电流为100A,交流焊机。结果,在焊后的一天之内,焊缝和40Cr母材     

垂直固定管CO_2气体保护焊操作技能培训

φ159 mm×8 mm垂直固定管CO_2气体保护焊是全国工程建设系统焊工技术比赛项目之一,也是对选手操作技能要求较高的一个项目。1 垂直固定管CO_2 气体保护焊的特点及难度比赛规定：该项目的试件为φ159 mm×8 mm的碳素钢无缝管,对接坡口角度为24°±1°,试件组对点固长度≤20 mm且不超过3点。采用CO_2气体保护焊（焊丝直径φ1.2 mm),短路过渡方式,要求垂直固定位置施焊,单面焊双面成形。由于是横位焊接,焊缝成形难以控制;焊接时低电压,小电流,快焊速（相当于焊条电弧焊的2～3倍）,焊缝内部易出现未熔合、细长夹杂、气孔等缺陷。…     

双熔敷极耐磨堆焊焊条焊接稳定性的分析

针对φ4.0 mm的双熔敷极耐磨堆焊焊条电弧焊中焊条参数与焊接工艺参数对焊接稳定性的影响进行了研究.结果表明,双熔敷极耐磨堆焊焊条电弧焊电弧电压主要由焊条的双芯间距决定,并受到熔滴过渡、电弧吹力等因素的影响,双芯间距太小或者太大都不利于焊接稳定,当双芯间距为1.0mm时,电弧电压为33 V左右,焊接稳定性优良;药皮重量系数为45％～ 56％时,保护效果较好,冶金反应充分,焊接稳定,熔覆层硬度HHRc＞6 200 MPa;焊接电流选择180～200 A为宜,这比传统同规格耐磨堆焊焊条焊接电流大且可调范围窄;焊条与工件间的距离为7 mm时,焊接稳定性较好,焊缝与母材熔合良好.     

6620型深冷耐蚀镍基特种焊条试制及性能研究

以国外进口同类产品作为参照,通过药皮组成的配方设计,研制了一种6620型深冷耐蚀镍基特种焊条,分别从焊接电弧稳定性、焊接过程飞溅大小、焊后脱渣等工艺性能进行了试验测定。同时结合光学金相、SEM扫描电镜观察及力学性能测试对熔敷金属组织性能作了深入研究。结果表明,所研制的镍基焊条基本与进口产品相当,在焊缝成形及焊后脱渣性能方面优于进口同类产品。对试制镍基焊条焊后所得熔敷金属进行微观组织分析,结果显示,焊条熔敷金属呈现单向奥氏体柱状晶形态,晶粒略显粗大,但总体尚未出现明显粗大化的趋势;所研制的焊条力学性能能够满足标准技术要求。     

一种新型钢芯铸铁冷焊焊条

目前,铸铁件冷焊多采用昂贵的镍基焊条.采用价格便宜的铸铁焊条冷焊,其焊缝强度低.塑性差、易出现裂纹、白口组织,特别是接头硬度高,加工性能差.为此,研制了一种新型同质铸铁冷焊焊条.这种焊条采用H08A焊芯,在冷焊状态下达到下述设计要求:①有效地解决裂纹、白口问题;②接头硬度低,机械加工性能好,焊缝强度高;③具有良好的工艺性能.铸铁冷焊焊条药皮中加入多种石墨化剂.复合变质剂及稀土、硅钙合金.为减少石墨化元素烧损,采用了弱氧化性的萤石-长石渣系.1 实验内容及结果分析实验采用φ4.0 mm焊条,交流施焊,焊前试板不预热,焊后的自然冷却,焊条焊前280℃×1h烘焙.试板为灰口铸铁.焊接电流160～170A,电弧电压25～30V,焊接速度150mm/min.焊缝的化学成分见下表.焊缝抗拉强度315MPa.硬度试验结果:     

试板几何尺寸及熔敷比对焊条脱渣率的影响

在不同的坡口角度、板厚、板长等条件下对两种焊条进行了基于GB/T 25776—2010《焊接材料焊接工艺性能评定方法》的脱渣性试验,观察坡口角度、板厚、板长、熔敷比等条件对同种焊条脱渣率的影响,以及对两种固定焊条之间脱渣率区分度的影响。研究结果表明:在坡口角度为70°、板长为400 mm、板厚为16 mm、熔敷比在1.20~1.40范围内时,两种焊条的脱渣率试验结果最稳定,且具有较高的区分度。     

斜端面特种起重轨的窄间隙电弧焊

介绍了采用窄间隙电弧焊方法焊接斜端面、特种轨型起重轨的方法。焊接分两个阶段进行：第1阶段焊接轨底部分，采用φ4mm焊条，焊接电流140－160A，每道焊完进行清渣；第2阶段焊接轨腰和轨头部分，采用φ5mm焊条，焊接电流180－200A。轨腰和轨头部分焊接连续进行，每层焊道之间不进行除渣。焊接接头经过实际应用，情况良好。     

双电极焊条单弧焊工艺

介绍了双电极焊条单弧焊工艺.该工艺工件不接电源,电弧在双电极焊条相互绝缘的两个焊芯之端部形成,电弧可在离工件不同距离的空间进行引弧和燃烧,两极性斑点分别在两焊芯上,主要利用熔滴携带热量和弧柱热量熔化母材.双电极焊条两芯间距是控制电弧电压的最重要因素,焊接时调节双电极焊条与工件间距离对电弧电压影响很小,随焊接电流增大,电弧电压略有升高.用药皮重量系数为45.6%的2×Ф4 mm钛钙型双电极焊条,在两芯间距为1.2～1.7 mm,焊接电流为180～220 A的条件下进行焊接可获得具有良好焊缝成形和力学性能的焊缝.     

在318周期轧管机上轧制D6AC、D6AE钢管概况

φ330×43×6米以上的D6AC、D6AE钢管由八角形电渣钢锭直接在318周期轧管机组上进行轧制。为了探索钢管轧制后裂纹的敏感性,钢锭分两批装炉,第一批装2支,轧φ335×17,第二批装9支,轧φ330×43。通常,φ500八角形电渣钢锭每支重     

电渣焊修复轧钢机架

轧钢机机架,我厂原是整体铸造生产的,在生产中其中一个机架的头部,出现严重的铸造裂纹,采用手工焊自动焊修补均不可能。为了节约原材料,缩短制造周期,经厂部决定,采用电渣焊修复。把有缺陷的机架头部气割割去,另重新铸造一个机架头部,然后与机身进行电渣焊接。轧钢机架加工后的净重127吨,材质35号铸钢,其电渣焊断面为两个805×730毫米。这种结构的电渣焊,我厂没有干过。在兄弟厂都是采用双丝熔咀电渣焊法,两断面同时施焊,在每个电渣焊断面上布置6块熔咀板,12根焊丝,需两台专用多丝送丝机。当时我厂     

WT-1200型非熔嘴丝极电渣焊水冷式焊枪技术改进

本文针对WT-1200型非熔嘴丝极电渣焊枪,在实际生产中出现的问题及结构缺陷,进行合理的技术改进。WT-1200型非熔嘴式丝极电渣焊枪改进后①降低了操作难度;②故障率大幅度降低,延长焊枪使用寿命;③提高了生产效率,降低了焊接成本。