缩短含Ti18-8型不锈钢固溶加热时间

我厂热处理车间被称为电老虎,缩短不锈钢热处理时保温时间有着非常大的实际意义。我们厂应用的含钛18-8不锈钢焊接件(如阀体)要经过固溶处理和稳定化处理,固溶处理采用1050℃×(1～1.5)分/毫米保温,然后水冷,获得单相奥氏体;稳定化处理采用860℃×6小时,以防止焊接时析出     

缩短含Ti18---8型不锈钢固溶加热时间

<正> 我厂热处理车间被称为电老虎,缩短不锈钢热处理时保温时间有着非常大的实际意义。我们厂应用的含钛18～8不锈钢焊接件(如阀体)要经过固溶处理和稳定化处理。固溶处理采用1050℃×(1～1.5)分/毫米保温,然后水冷,获得单相奥氏体;稳定化处理采用860℃×6小时,以防止焊接时析出     

铬镍奥氏体不锈钢的焊接质量问题及对策

分析了铬镍奥氏体不锈钢焊接存在的质量问题，从奥氏体不锈钢接头的耐蚀性、热裂敏感性、接头脆化倾向及奥氏体不锈钢焊缝中的气孔倾向四方面，探讨了铬镍奥氏体不锈钢焊接质量问题产生的原因及影响因素．提出了奥氏体不锈铜焊接质量问题的改进途径。结果表明，提高接头的耐蚀性和抗热裂性能的主要冶金措施是，选用焊缝为超低C、含有少量δ相（3％～5％）、含有稳定化元素Nb的焊接材料。保证奥氏体不锈钢焊接质量的主要工艺措施是．采用焊接能量集中的焊接方法，工艺参数选择应遵循尽可能加快接头冷却的原则．工艺措施应有利降低焊接残余拉应力。为提高接头的抗晶间腐蚀能力．必要时可以采用稳定化退火或固溶处理。防止奥氏体不锈钢焊缝中气孔的根本措施是，限制气体来源和改善熔池中气体逸出条件。     

06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢锻件晶间腐蚀弯曲试样微裂纹本质

正06Cr18Ni11Ti钢是在Cr-Ni不锈钢基础上添加Ti稳定化的奥氏体不锈钢,由于Ti的加入提高了钢的耐晶间腐蚀能力,此钢具有良好的高温力学性能、焊接性及延展性。本文就06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢锻件固溶处理后的力学性能及晶间腐蚀情况进行介绍,以便交流。1.锻件技术要求06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢锻件,订货要求按NB/T47010—     

高压加热器热处理分析研究

通过热处理工艺试验、不锈钢硫酸-硫酸铜腐蚀试验、奥氏体钢σ相测定以及金属平均晶粒度测定等手段,对某电厂若干台高压加热器奥氏体不锈钢管材及母材进行了系统全面的热处理分析,对于在热处理过程中可能出现的安全隐患进行了研究和探讨,并给出了合理化建议和优化的热处理工艺方法。     

金相法判定316H奥氏体不锈钢焊缝晶间腐蚀

针对316H奥氏体不锈钢焊缝的晶间腐蚀敏感性试验中弯曲裂纹难以判定有否晶界受蚀倾向的情况,采用金相法进行判定。通过对316H奥氏体不锈钢焊缝的金相显微组织、晶间腐蚀敏感性的微观观察和检测,分析不同工艺处理后316H奥氏体不锈钢焊缝金相显微组织和晶间腐蚀敏感性。结果表明,316H奥氏体不锈钢焊缝组织均为奥氏体+铁素体;且不同工艺处理的316H奥氏体不锈钢的晶间腐蚀程度也不同,其中,经晶间腐蚀工艺处理后试样的晶间腐蚀敏感性较焊接态和敏化态更明显,但晶间腐蚀程度均在允许的范围内。     

1Cr18Ni9Ti钢的稳定化处理

1Cr18Ni9Ti是广泛采用的不锈钢之一。这一类型的奥氏体不锈钢具有晶间腐蚀的倾向。在文献中报导了许多未经稳定化处理而在使用中腐蚀破坏的18-8+Ti钢,事例,并指出以钛稳定的18-8钢,(Ti/C≈12.5),如不经稳定化处理,也不可能保证长时间加热后无晶间腐蚀。在文献中,也报导了类似的事例。由此可看出稳定化处理在1Cr18Ni9Ti的使用中,具有重要的意义。为提高1Cr18Ni9Ti钢的抗晶间腐蚀能力而采用稳定化处理,早已为人们所知道,并进行了许多研究。但在稳定化处理过程中,为避免在敏化温度范围450～800℃的停留,而要求采用快速冷却的方式。本工作,从我厂的现实生产条件出发,在退火炉内,即在缓慢加热及冷却的条件下,对固溶状态晶间腐蚀不合格的1Cr18Ni9Ti钢板,进行了稳定化处理的研究,并取得良好的效果,在生产中已得到了运用。     

关于奥氏体不锈钢晶间腐蚀敏感性试验的各种标准中一些问题的探讨

对各种标准中奥氏体不锈钢的晶间腐蚀敏感性检验的一些问题,如试样状态、敏化处理、弯曲试验、加铜、试验时间等进行了讨论。     

晶界碳化物和形变诱发马氏体对不锈钢焊管开裂的影响

J4奥氏体不锈钢热轧黑皮卷,出现裂纹的原因是材料处于严重敏化状态,加上形变诱发了大量马氏体,在使用前进行固流处理可避免裂纹。     

17—7PH的热处理工艺

17—7PH是在18—8型奥氏体不锈钢的基础上添加Al而得到的半奥氏体沉淀硬化不锈钢,属于高强度不锈钢系列。17—7PH不仅在固溶状态具有很好的可加工性,而且在马氏体转变和时效之后具有较高的强度和良好的耐蚀性,因此广泛地应用于航空制造领域。但该钢的热处理工艺十分复杂,给生产带来了很大的困难。本文主要介绍该钢的热处理工艺及其原理,以期对该钢的热处理生产有所帮助。     

两种含铜抗菌不锈钢的显微组织及抗菌性能

通过在马氏体和奥氏体不锈钢中加入铜元素制备出两种抗菌不锈钢,分别对其进行了固溶时效热处理,然后对其显微组织进行了分析,并采用覆膜法研究了其抗菌性能。结果表明:奥氏体抗菌不锈钢的抗菌性能优于马氏体抗菌不锈钢的,原因在于奥氏体抗菌不锈钢中析出的-εCu相比马氏体抗菌不锈钢中的更细小、更弥散;马氏体和奥氏体抗菌不锈钢易于杀灭大肠杆菌和金黄色葡萄球菌,杀灭鼠伤寒杆菌需要一定时间(4 h),杀灭白色念株菌需要较长时间(8 h);随着抗菌作用时间的延长,抗菌不锈钢的杀菌效力显著提高。     

提高马氏体时效不锈钢超低温韧性的热稳定化新工艺

研究了新的热稳定化处理工艺对马氏体时效不锈钢微观组织和超低温度韧性的影响,即在冷处理之前增加一道低于时效温度的热稳定化处理,除观察微观组织变化外,着重用X射线衍射方法检测不同温度热稳定化处理对最终的残留奥氏体量的影响,并对比观察了对力学性能的影响.研究结果表明,固溶处理后增加200～450℃热稳定化处理,明显抑制了随后...     

旋风分离器奥氏体不锈钢接头敏化温度区服役后性能分析

石化装置旋风分离器是催化裂化装置回收催化剂的关键设备,本文以旋风分离器奥氏体不锈钢焊接接头为对象,研究旋风分离器超温在敏化温度区服役后的材料性能和组织的变化规律。研究发现断裂韧性在敏化温度区随着时间的变化,性能下降较为显著,而强度变化不大。焊缝组织由奥氏体+δ铁素体逐渐析出σ相,转变成σ相的组织使材料性能明显劣化。     

应力大小对不锈钢焊接接头耐蚀性的影响

通过实验确定了奥氏体不锈钢焊接接头在硫酸-硫酸铁中腐蚀率变化最缓慢的时间为煮沸1.5h;同时对奥氏体不锈钢焊接接头进行部分去应力和完全去应力等热处理,结果发现,部分去应力可显著提高焊接接头的耐蚀性。     

现代常用不锈钢的热处理（上）

近年来不锈钢已大量进入人们的日常生活,热处理工作者比过去较多地面临马氏体不锈钢的淬火,有条件的单位已采用真空炉处理不锈钢,并大大改善了不锈钢的热处理质量。本文拟从国内生产实践出发,结合国外较新资料,对常用不锈钢的热处理作一粗浅论述,不妥处敬请同行赐教。 不锈钢种类较多,拟首先介绍国外对不锈钢的一个有趣分类,见图1。此分类系从最基本的18-8奥氏体不锈钢出发,为不同目的加减不同合金元     

阀门常用铸钢件热处理

介绍了阀门常用铸钢牌号及热处理方法。分析了阀门常用碳素钢（耐热钢、低温用钢和奥氏体不锈钢）铸钢件热处理工艺。给出了阀门常用铸钢件热处理工艺规范、使用设备和操作过程。     

板式换热器冷冲压波纹板片热处理工艺研究

板式换热器传热元件是通过油压机冷冲压而成的不锈钢波纹板片,奥氏体不锈钢板片冷冲压后存在残余应力并且易产生形变马氏体组织,耐腐蚀性能下降。对厚度1 mm的321奥氏体不锈钢冷冲压波纹板片进行取样开展热处理试验,研究发现,在1050℃下保温5 min后进行水冷或风冷可以消除残余应力与恢复等轴的奥氏体组织,最后对工业实际开展板片热处理工艺中可能遇到的难题进行探讨。     

固溶和稳定化处理后Zr-Mo微合金化310S不锈钢的显微组织和耐腐蚀性能

制备了Zr-Mo微合金化310S不锈钢并进行了不同温度(1 050~1 150℃)固溶处理以及1 150℃固溶+不同温度(950~1 1050℃)稳定化处理,研究了不同热处理后试验钢的显微组织和耐腐蚀性能。结果表明:固溶处理后,试验钢的显微组织为均匀的奥氏体等轴晶,且晶粒内有大量退火孪晶,晶界或晶内析出条状或球形颗粒状(Zr,Mo)C相和块状Zr(C,N)相;1 150℃固溶+不同温度稳定化处理后试验钢的显微组织与固溶态的相似,但析出相数量增多,且在950℃稳定化处理后,晶界上析出了大量的链球状M23C6相;950~1 050℃的稳定化处理对试验钢的耐均匀腐蚀性能影响不大;随着稳定化温度的升高,试验钢的晶间腐蚀敏感性降低,耐晶间腐蚀能力增强。     

奥氏体不锈钢焊接残余应力的数值模拟与测定

奥氏体不锈钢因其低导热性和大膨胀系数,会导致较高的焊接残余应力。由于通常情况下奥氏体不锈钢不作焊后热处理,探究其焊接残余应力对设计制造及后续安全评定有着重要意义。使用有限元数值模拟、X射线衍射法、应力释放法三中方法针对奥氏体不锈钢焊接残余应力分布展开研究,并比较了三中方法的特点和适用情况,分析了实验值和模拟计算结果之间产生差异的原因,并认为304奥氏体不锈钢的最大焊接残余应力接近甚至超过材料的非比例延伸强度。     

00Cr12Ni10MoTi马氏体时效不锈钢的晶粒长大

对00Cr12Ni10MoTi马氏体时效不锈钢材料的晶粒长大规律进行研究,发现奥氏体化温度对00Cr12Ni10MoTi马氏体时效不锈钢的晶粒影响较大,温度低于900℃时,晶粒遗传原始锻态的晶粒形貌;900℃时,奥氏体重新形核、长大,奥氏体晶粒明显细化;温度高于1 050℃时发生明显粗化。工程化热处理时的低加热速率和低冷却速率对00Cr12Ni10MoTi马氏体时效不锈钢的性能几乎没有影响,而模拟工程化热处理得到综合性能良好的00Cr12Ni10MoTi马氏体时效不锈钢。