中国钢制焊接常压储罐设计标准的对比

概要地对比了我国3个现行的钢制焊接常压储罐设计标准（SH3046--1992》石油化工立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范》、JB／T4735--1997《钢制焊接常压容器》和GB50341--2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》的异同,并对在工程设计中如何进行选用标准提出了建议。     

大型钢制焊接储罐设计

1.国内外大型储罐的发展现状 (1)国外大型储罐的现状。在原油储库的建设中,对同储量来说,单罐容积越大建罐成本越少,投资就越少,也易于管理。因此国际上的储罐越建越大。据了解,目前国际上最大的储罐有拱顶罐、内浮顶罐容积达10×10~4m~3,其拱顶的设计采用的是铝网壳结构技术。外浮顶罐的最大容积已达到了20×10~4m~3。最大锥顶罐5×10~4m~3。目前美国等一些发达国家仍在不断的研究更大型的储罐技术,包     

大型钢制内浮顶储罐单盘焊接变形控制

单盘焊接采用J427,3.2 mm的焊条,电流为90～110 A,电压为24～26 V,除密封焊外的焊缝应2遍成型,在保证成形的情况下快速施焊。焊接时从中心向外按照45°角分成8个方向焊接。首先进行定位焊,然后正式焊接;先焊接单盘下表面的间断焊,每张板两端焊接长度大于100 mm("丁"字接头的3个方向);采用分段退焊或间断焊接。焊接设计要求单盘焊接后的凹凸度不大于50 mm,从焊接完毕的6座罐单盘焊接后变形情况来看,每台实测24点,仅有3～7点凹凸度为46～49 mm,其余均不大于45 mm,有效地控制了单盘焊接后的凹凸变形,达到了预期效果。     

浅谈大型常压储罐的垂直度监控措施

大型常压储罐在制作和使用过程中会发生变形,垂直度是监测变形的重要指标之一。分析了垂直度超标出现的原因,给出了垂直度监控方案,有助于使用单位掌握储罐垂直度变化情况,为后续全面检验和安全评定提供详实的数据。     

基于ANSYS/WORKBENCH的矩形常压容器的有限元设计

钢制焊接常压容器的常规设计可依据NB/T 47003.1-2009。但该标准仅提供了有限的钢制矩形容器结构型式,限制了钢制矩形容器的结构设计,且常规设计计算复杂,需查阅大量图表经验值。基于有限元的矩形常压容器设计,可以根据工程实际需要进行结构设计和三维建模,对于强度和刚度的分析计算更加直观准确,提高设计效率。本文介绍了应用ANSYS/WORKBENCH有限元分析软件对某大型矩形常压容器的设计计算。     

大型常压储罐的无损检测技术探析

为确保原油、成品油等化学危险品储运过程的安全性,提出了做好常压储罐无损检测工作的建议.在阐述常压储罐的主要损伤机制和失效模式的基础上,探究常压储罐的制造和安装、定期检验活动中无损检测技术的应用情况.希望能和同行分享技术方法,结合实况选择适宜的检测技术方法,进而全面了解储罐的实际应用情况,防控储罐运行失效问题.     

大型储罐焊接材料用量比较

介绍了大型储罐罐壁焊接接头的坡口形式和焊接材料的工程计算方法,采用工程计算方法和设计一般通用方法进行焊接材料计算,得出工程计算方法优于设计一般通用方法,纵焊缝设计参数宜选取钝边F=0mm,坡口宽度W=16mm,间隙G-4mm。     

过火后大型原油储罐的强度评定

根据大型原油储罐在水压试验条件下的应力和变形的有限元分析,确定了大型原油储罐的关键部位。对其关键部位材料采用热处理的方式模拟火灾过程,得到过火后大型储罐材料的力学性能和过火温度之间的对应关系。对过火后的大型储罐进行强度评定的结果表明,过火后的大型原油储罐符合强度要求。     

大型圆筒形储罐有限元设计计算

对于钢筋混凝土环梁基础上的大型储罐，当承受液体静压时，罐底板与最底层罐壁板连接处的应力状态十分复杂。文章按弹性地基梁假设，采用ANSYS有限元计算软件提供的双线性杆单元（LINK10单元）等效替代罐底的单向弹性基础，对其进行有限元应力分析，得到了较为精确和直观的计算结果。     

地上常压储罐的腐蚀与检测

1 前言地上储罐的腐蚀一直是一个很严重的问题 ,腐蚀不仅存在于石油加工领域 ,而且存在于储存腐蚀介质或对腐蚀介质敏感的材料中。在石油工业 ,地上储罐的腐蚀遍及产品生产、运输及销售过程。以下几个API标准及推荐作法都是关于储罐腐蚀及控制的 :①API标准 6 5 0“焊接钢石油储罐” ;②API推荐作法 5 75“常压及低压储罐的检测” ;③API标准 6 5 3“储罐检测、修理、改造及重新建造”。2 储罐腐蚀与检测(1)罐底腐蚀。API标准 6 5 3列出了 12种能够造成储罐罐底泄露的原因 ,其中有 6种是直接由内外腐蚀引起的。罐基础垫层材料及施工…     

大型储罐罐壁的强度计算

在大型储罐罐壁强度计算中， 我国规范ＳＨ３４０６－ ９２、日本规范ＪＩＳＢ８５０１和英国规范ＢＳ２６５４等均采用 “定点法”或修正了的 “定点法”； 美国规范ＡＰＩ６５０ 给出了 “变点法”计算方法。文章介绍了上述４ 种规范的计算方法和计算式， 并结合实际工程设计对其计算结果进行了分析对比     

大型储罐设计计算中的抗震验算

介绍了石油化工大型储罐设计计算中容易被忽视的抗震计算等重要内容,用实例说明了抗震计算的程序和步骤,该方法可简化计算过程,提高设计效率,提高大型储罐设计的安全性和可靠性。     

大型常压储罐底板失效案例分析

针对某采油厂储罐检验中发现的底板失效问题,分析其产生的原因,并提出了相应的预防措施和建议.对涉及的储罐底板漏磁检测发现:其底板上存在大面积腐蚀减薄和局部腐蚀穿孔,影响腐蚀的因素主要有盛装介质、底板材料、防腐质量和罐底垫层状况.     

在役立式常压储罐强度分析

在役储存容器如果出现失效,会出现坍塌或者泄漏,甚至产生更大的安全事故.针对在役使用的常压立式储罐进行强度评定,依据现场实测检验的数据进行有限元应力分析,得出储罐各个壁板上的应力及位移分布随着液位高度变化的状态,按照钢制压力容器分析设计标准对所提取的各个工况下的应力位移数据进行分析校核,得出现役阶段能够安全使用的最高液位...     

常压储罐顶盖结构设计的优化

本文以顶盖厚度计算和应力校核结果为依据,对常用的不同直径的碳钢常压储罐的顶盖结构进行了优化设计,提出了安全可靠、经济合理的顶盖结构设计方案,可为类似储罐的结构设计提供参考     

薄壁不锈钢常压储罐的设计

在引进日本住友公司的３０００ｔ／ａ乙撑胺装置中，对与之配套的中小型非标准不锈钢常压储罐，自行设计采用了薄壁结构。     

欧美大型钢制低温储罐抗震设计方法对比分析

以欧美标准中的单包容与全包容低温储罐中的钢制储罐抗震设计方法为分析对象,从抗震设防水准与目标、抗震设计反应谱以及抗震设计准则如地震作用调整系数、阻尼比、载荷组合、抗震许用应力、抗倾覆与滑移、晃动波高等方面进行分析对比,为欧美低温储罐抗震设计方法的工程应用提供参考。为实现抗震设防目标以及与该国(区域)建筑抗震以及荷载标准体系协调,欧美低温储罐抗震各设计准则均存在一定的差异,工程设计时应合理应用以避免安全隐患。     

大型储罐罐底板焊接防变形的探讨

大型储罐建造中的主要技术问题之一是控制罐底板的焊接变形。在10×10~4m~3大型原油储罐的罐底板施工中,采用CO~2气体保护自动焊打底、埋弧自动焊盖面的焊接工艺,既能有效防止焊接变形,又能提高劳动生产率。     

钢制储罐拱顶瓜皮板预制尺寸的确定方法

在钢制储罐拱顶的预制安装过程中,若按计划预制的拱顶瓜皮板块数进行组装,经常会出现组装结束后还剩下一个天窗或瓜皮板搭接过多的现象。这都是由于钢板下料计算不准确造成的。文章提出了一套采用等分瓜皮板弧长（或等分瓜皮板对应球心夹角）计算瓜皮板预制尺寸的方法,并把它编成计算机程序。该方法简单易行,下料计算较准确,有效地保证了拱顶储罐的施工进度和质量。     

丁烷低温常压储罐蒸发气泄放量计算

简要介绍了丁烷组分及其低温储存系统的工艺流程。分析了导致丁烷低温常压储罐超压的各工况,分别计算了各工况下的丁烷蒸发气泄放量,根据可能组合工况下的超压排放量,选择最大排放量来确定储罐系统的最大超压泄放量,提出了丁烷低温常压储罐安全泄放系统蒸发气泄放量计算的基本方法,确定了丁烷低温常压储罐安全阀和真空安全阀选型的设计质量流量。