平辊轧制扁钢丝的研究

介绍扁钢丝的生产方式以及平辊轧制扁钢丝工艺,并对扁钢丝轧制过程进行理论研究,结果表明:变形量较小时,M.Kazeminezhad宽展公式计算结果最接近实际测量数据,变形量较大时,宽展随压下量的增加变化较小,计算值与实际值的偏离程度越来越大;小变形时通过有效应变场模拟及硬度测定,证实扁钢丝横截面上存在宏观剪切带,但当压下量较大时,扁钢丝横截面硬度变化不大,变形逐渐达到均匀;轧制过程中,轧制力、接触压力及残余应力的大小和分布均与轧辊的压下量有关,受变形均匀性的影响。指出研究中存在的问题,对今后的研究方向提出建议。     

连轧生产不锈钢扁丝

通过对Φ2.51 mm 201不锈钢丝轧制为0.30 mm×6.00 mm扁丝的实验,介绍平辊连续轧制大宽厚比扁钢丝的工艺、组织及性能。经过轧制,原材料的晶粒被拉长和显著细化,显微硬度提高,抗拉强度为1 840 MPa。对连轧第一道次的公式进行分析,并对各公式的适用性进行讨论。     

平辊压扁轧制纺织器材专用超窄钢带的工艺研究

介绍了超窄钢带的两种主要生产方式及其优点,主要研究了纺织器材专用高精度超窄钢带的平辊压扁轧制成型工艺,重点探讨了圆钢丝压扁轧制的变形特点,分析了钢丝在压扁轧制中的变形规律和压力分布情况,总结了目前用于计算宽展的公式,通过试验数据验证,M.Kazeminezhad宽展公式在计算单道次或者第1道次压扁轧制宽展量时,精度较高;但用于计算多道次轧制宽展量的误差较大,且公式(5)计算精度高于公式(6).同时,阐述了国内外钢丝平辊压扁轧制工艺的研究动态,从3个方面指出今后钢丝压扁轧制成型工艺研究的重点.     

纺织器材用钢材轧制和压扁宽展的研究

根据金属纺织器材的生产条件,采用E.Sibel和C.N.古布金的宽展公式对钢材的宽展作了初步探讨。结果证明：在相同的轧制或压扁条件下,宽展系数与摩控系数呈线型函数关系,控制宽展可以从摩擦系数着手。在实际生产条件下,可以采用C.N.古布金宽展公式的修正式去计算和控制宽展。     

辊模拉拔扁丝后张力系统的设计及对产品性能的影响

辊模拉拔设备在无后张力情况下,生产的扁丝减面率变化大,直线性不稳定,成品扁丝表面质量不好,对辊模、机架、特别是轴承的损伤比较大.针对上述问题,设计过线轮直径为200mm的后张力系统,并对原设备进行改进.试验结果表明,后张力对被加工材料的减面率有明显影响,在高度减小率相近的情况下,张力越大,扁丝减面率也越大;在相同后张力...     

汽车用超设计能力高强钢轧制仿真与实践

高强钢广泛用于汽车结构件、座椅、保险杠等零件中。以某冷轧厂超设计能力的高强钢为研究对象,应用有限元对轧制过程进行数值模拟,评估了轧辊与带钢的等效应力、接触应力等数据,结果表明,用平整机轧制超设计能力高强钢可行。对轧制模型进行开发拓展,实践表明,超设计能力高强钢轧制正常。     

瓦楞辊CAD系统的开发与研究

该文研究了瓦楞辊的参数化设计及校核,发展了瓦楞辊强度计算与参数化设计理论及其模拟分析。并基于Visual C++语言环境软件包,编写应用程序,可实现瓦楞辊参数输入和一些重要参数的计算如瓦楞辊的中高度、挠曲线方程、原纸绕过齿顶时的内部张力、折楞率、齿形角、磨损率、齿顶端总包角等。本文采用有限元分析软件ANSYS分析瓦楞辊在实际工作时的受力情况,中高度及两辊啮合时的危险面。     

热辊强度的有限元分析与计算

以TK1101A型热辊通装中的热辊结构作为研究对象,利用有限元分析的方法,对该热辊结构在高温和高转速下的强度进行了深入分析。通过三维数字化建模建立热辊数学模型,导入到ANSYS中,尽量采用六面体网格划分,过渡地方使用四面体网格,从而提高了计算的精度,对整个热辊结构提出科学合理的分析方法,全面了解了热辊的强度和刚度状况     

3D打印纬平针面料的制备

为研究3D打印服装面料中纬平针组织的结构,预测打印效果,促进针织面料数字化和智能化生产,将3D打印技术应用到针织面料设计和生产中。采用3ds Max软件,根据NURBS曲线建模的方法,结合Peirce线圈模型对纬平针组织进行三维模拟,通过模拟实现了3D打印纬平针面料的可视化,可预测打印效果。采用Repetier-Host软件,对模拟的3D打印纬平针组织模型切片,采用熔融层积成型技术,通过设置打印参数对模型切片数据进行打印,得到3D打印纬平针组织针织面料。结果表明：该打印面料的效果与模拟效果高度吻合,线圈之间嵌套关系明显,打印面料光滑平整,打印精度高,属于环境友好型面料。     

冷却式磨辊的试验研究

针对磨辊在研磨时因辊体温度升高导致研磨效果降低、电耗增加等问题,提出了一种新的冷却式磨辊。经过设计和生产,并在面粉厂的磨粉机上进行了生产试验,通过试验测量,冷却式磨辊的表面温度比普通的磨辊低8～9℃,结果显示,有较好的冷却效果。     

高强度扁钢丝生产过程中开裂分析

对用于承压容器的高强度扁钢丝轧扁过程中开裂原因进行分析,用扫描电镜对开裂处进行金相组织检查,并进行力学性能测定,结果表明:高强度扁钢丝开裂的主要原因是线材中心区域存在偏析,造成基体组织中出现马氏体或贝氏体,在随后的拉拔和轧扁过程中形成微裂纹。对线材化学成分和微观组织进行检查,选用无合金元素偏析的优质线材,合理制定热处理和拉拔生产工艺,可避免高强度扁钢丝加工过程中内部产生微裂纹。     

我国扁钢丝绳的生产与使用

煤矿平衡钢丝绳主要使用1 470 MPa或1 370 MPa抗拉强度级别的光面、镀锌18×7等结构多层股钢丝绳和扁钢丝绳,扁钢丝绳占有较大份额。扁钢丝绳生产企业增加,产量增大。鞍钢钢绳有限责任公司、宁夏恒力钢丝绳股份有限公司是扁钢丝绳生产的两大主要公司,2001年总产量857 t,2007年达到3 942 t。煤矿常用扁钢丝绳结构P8×4×7,P8×4×9,P8×4×19。平衡钢丝绳使用的主要问题是:(1)坠罐造成平衡钢丝绳被砸断;(2)平衡钢丝绳超期限使用;(3)平衡钢丝绳兼作制动钢丝绳使用;(4)平衡尾绳断裂。需要探讨的问题是完善标准和改进设备。     

精轧和吐丝温度对焊丝钢盘条表面红锈影响研究

对不同精轧和吐丝温度条件下焊丝钢盘条表面红锈情况进行对比分析。通过盘条氧化铁皮成分分析发现,出现红锈的铁皮中Fe3O4、Fe2O3含量较高。通过热力学分析发现,盘条与空气和水等介质反应,在高温条件下,有利于FeO的形成,较低的精轧和吐丝温度易于导致氧化铁皮Fe3O4、Fe2O3含量较高。同时,在较低精轧和吐丝温度条件下,盘条表面氧化铁皮的破裂,使FeO不断被氧化成Fe3O4、Fe2O3。在2种因素作用下,盘条表面易出现红锈。提高精轧和吐丝温度,可消除盘条表面红锈。     

准八节点平面热传导单元及平房仓粮食温度数值模拟

基于通用的八节点四边形平面热传导单元,提出了一种准八节点平面热传导单元,详细推导了单元的计算公式,并进行了程序编制.采用这种单元对某粮库平房仓粮食进行了瞬态温度场数值模拟,将模拟结果与有限元程序ANSYS的模拟结果进行了对比,结果表明,提出的准八节点平面热传导单元计算精度高,易于编程实现.     

SUP11热轧盘条的研制与开发

介绍安钢SUP11热轧盘条的生产工艺,给出生产过程控制要点:转炉终点控制出钢温度不小于1 590℃,终点控制w(C)≥0.30%,w(P)≤0.012%;轧制时控制钢坯加热温度为980～1 020℃,开轧温度为950～990℃,吐丝温度为850～890℃。采用此工艺生产的12.5 mm SUP11热轧盘条抗拉强度为950～1 200 MPa,延伸率12%～20%,断面收缩率21%～49%,其金相组织为S+P+少量F,成品尺寸精度可稳定控制在±0.15 mm,其综合性能满足用户生产要求。     

高强度异型弹簧钢丝生产工艺及常见问题探讨

研究采用轧制-辊拉复合法生产高强度异型弹簧钢丝工艺。工艺控制要点:拉拔圆丝成品的力学性能,轧制过程中的宽展,辊拉过程中的圆角和道次变形率,以及成品异型弹簧钢丝的尺寸精度等。优化各道次的生产工艺,选择最佳的投料尺寸,从而开发出抗拉强度不低于2 000 MPa的异型弹簧钢丝。轧制-辊拉复合法生产高强度异型弹簧钢丝常见的质量问题有开裂、毛刺或飞边、波浪弯和侧弯等,对产生质量问题的原因进行分析。     

帘线钢丝干拉温度的计算机模拟及监控

对理论和实际生产数据进行分析,采用最小二乘法,运用M atlab建立帘线钢丝干式拉拔的温度数学模型,利用VB和Access开发帘线钢丝干式拉拔计算机跟踪模拟控制系统软件,对帘线钢丝干式拉拔的生产情况进行量的评估,并对模型与实际生产的符合性进行校验:当计算温度平均值分别为140,159,168,172,173,173,173,167,165℃时,实测温度平均值分别为135,158,167,170,171,168,169,171,165℃,结果显示,系统精度能够满足指导生产的要求。     

ER50-6热轧盘条质量控制与轧制工艺研究

为了使ER50-6焊接用盘条不经退火拉拔至Φ0.8 mm成品,且在拉拔中模具损耗正常,对ER50-6焊接盘条的质量进行分析,要求盘条表面无明显缺陷如折叠、耳子、结疤等,金相组织应为铁素体和少量珠光体,铁素体体积分数应在80%以上,抗拉强度在560 MPa以下。针对影响拉拔质量的有关因素,对轧制工艺进行控制,开轧温度在955~970℃,终轧(减定径)温度在860~900℃,吐丝温度在800~820℃,轧后冷却速度为0.55~0.85℃/s;轧制过程中严控各道次料型尺寸,使轧槽、导卫等处于良好的工作状态,保证轧后盘条组织状态和表面质量及尺寸精度,使用时,细丝拉拔速度可达15 m/s,成品焊接后熔敷金属抗拉强度可达530 MPa。