金属氧化物避雷器选型不当使电压互感器烧毁

我公司总降系统为中性点经消弧线圈接地系统,10kVⅢ段母线出线为电缆出线,系统采用过补偿方式,中性点设备一次接线简图见图1。图1中电压互感器TV为JDJ-6型,额定电压比为6000／100,最大额定输出为200VA;避雷器F采用HY5WZ-17／45型,是金属氧化物避雷器,额定电压17kV,持续运行电压13．6kV,雷电冲击电流残压≤45kV,参考电压≥24kV;消弧线圈当时运行于4挡,电感电流IL=49．5A,10kVⅢ段母线及出线总电容电流为IC=40．4A。     

220kV变电站10kV母线零序电压测量值异常情况分析

对一220 kV变电站10 kV母线现场测量的3次谐波电压含量较大,造成10 kV母线零序电压测量值异常进行了详细介绍,通过对电容器投入后记录的波形进行分析,并与现场实测数据进行对比和研究,指出10 kV母线零序电压测量值异常原因,并且提出了相关的防范措施。     

判断FCD-6型磁吹避雷器好坏的方法

问 怎样测量FCD-6型磁吹避雷器的好坏？ 答 FCD-6是一种保护旋转电机用的磁吹阀式避雷器,其运用于电机的标称电压为6．3kV。按GB7327--1987《交流系统用碳化硅阀式避雷器》标准规定,该避雷器额定电压为7．6kV。工频放电电压为15．O～18．0kV,1．2／50μs冲击放电电压,预放电时间10μs下的冲击放电电压及3KA,8／20μs残压均不大于19kV峰值。     

降低避雷器额定电压或残压对取消750kV线路断路器合闸电阻的影响

目前中国西北地区已投运的750 kV工程避雷器配置基本上是采用750 kV母线侧避雷器额定电压600 kV、线路侧避雷器额定电压648 kV。绝大多数750 kV工程线路断路器装有570~600Ω合闸电阻。根据工频过电压的差异化研究结果,母线侧和线路侧避雷器额定电压在一定范围内均可以进一步降低。避雷器性能提高,避雷器操作冲击电流残压降低,750 kV线路合闸操作过电压水平会相应降低,有利于取消750 kV线路断路器合闸电阻。文中对750 kV工程避雷器额定电压或残压降低后的合闸操作过电压进行了研究,结合操作过电压闪络率的计算,提出了降低避雷器额定电压或残压后取消750 kV线路断路器合闸电阻的适用范围。     

220kV变电站10kV母线PT电压异常研究与改造

以220kV荆溪站10kV母线PT中性点电压异常研究为切入点,从原理和应用上分析该站10kV母线PT的接地方式及母线PT电压异常的原因,同时结合该站现场实际情况制定解决方案,指出此方案推广应用价值、注意事项和局限性。     

塔北变10V母线电压不平衡的故障处理

针对一所35 kV变电站10 kV系统母线电压不平衡现象,对电压互感器和一次消谐器的原理进行分析,最终找出故障原因为消谐器内部故障.母线位移电压的大小与消谐器电阻值的大小有很大的关系,为判断电压不平衡的原因提供了参考.     

永宁变电所10kV泗维线断线谐振事故分析

永宁变电所今年曾发生一起10kVⅠ段母线系统B相高阻接地后又转为C相金属性接地,1主变10kV C相FZ—10型避雷器瓷套破碎落地,10kVⅠ段母线的JSJW—10型电压互感器C相线圈烧损的事故。本文将对这次事故进行分析,并提出谐振的防范措施。     

应用监测器和万用表防范避雷器突发爆炸事故

1事故现象 某电力公司220kV变电站1号主变压器220kV侧母线配置了三相避雷器。某日,天气情况为阴雨,系统出现两次过电压后,A相避雷器突然发生爆炸,使120MVA主变压器停电18．25h,累计造成1500余万元的重大损失。发生事故的避雷器投入运行近2a,型号为Y10WZ-200／520,持续运行时电压为168．5kV,直流电流1mA下参考电压不小于290kV,2ms方波通流量为800A。     

10kV电压互感器柜接线方案和结构型式探讨

笔者从一起人身触电事故切入,以期引起读者对10 kV金属封闭式电压互感器-避雷器柜运行安全的重视和思考;在简要阐述电压互感器、避雷器的配置原则、原理接线、常规布置方式以及说明电网实际运行情况的基础上,结合10 kV金属封闭开关柜内部结构的特殊性,提出了接线方案和结构型式的概念,对国家电网公司典型设计中给出的10 kV电...     

电压互感器接线方式选择

我厂在设计10kV、35kV电压互感器柜(以下称PT柜)时，发现设计图纸中电压互感器的接线全部采用Y0、Y0△接线。一次系统图中，多数PT柜配置在2路10kV或35kV进线的母线上，而不是配置在变压器10kV、35kV变电所母线上。笔者认为，在非降压变电所10kV或35kV母线上，没有必要一律采用Y0、Y0△接线，可以采用V-V接线。     

高海拔地区±400kV直流线路型避雷器设计EI北大核心CSCD

±400 kV青海柴达木—西藏拉萨直流输电线路(简称柴拉线)是西藏电网的主受电通道,是国内外第一条途径5000m海拔等级地区的直流输电线路。为有效提高其抵御雷害风险的能力,结合现行的交直流线路避雷器技术标准,针对高海拔地区环境要求,设计了±400kV直流线路避雷器的结构型式和关键技术参数,并进行了试验验证。研究结果表明:±400kV直流线路避雷器的额定电压为±480 kV,标称放电电流为20kA,雷电冲击放电电压≤2100 kV,雷电冲击残压≤960 kV,外绝缘的统一爬电比距≥32.5 mm/kV,直流湿耐受电压为480 kV,复合外套的雷电冲击耐受电压为1344 kV和直流湿耐受电压为480 kV,统一空气串联间隙距离为2.8~3.2 m。研制的±400 kV直流线路避雷器填补了高海拔直流线路避雷器的技术空白,为该避雷器在±400 kV柴拉线上的推广应用打下了基础。     

10kV电压互感器二次回路接线错误的分析

<正>1案例分析2009年4月14日110kV龙山变电站监控系统报"10kVI段母线接地"。检查电压二次回路发现A、B、C三相电压分别为61V、62V、62V,零序电压为60V。从二次电压反映的情况分析,10kV系统是不应该接地的,零序电     

±800kV锡盟—泰州特高压直流输电工程交流侧暂态过电压

换流站交流侧暂态过电压水平直接关系到换流站设备的绝缘配合和运行安全。该文分析了换流站交流侧暂态过电压的机理以及影响过电压的因素,并依托锡盟—泰州±800 kV特高压直流输电工程,建立了EMTDC电磁暂态仿真模型,对该工程送、受端换流站交流侧的暂态过电压水平进行分析计算。结果表明,送受端500 kV交流母线若采用额定电压为396 kV的避雷器,保护水平可取761 kV,若采用额定电压为420 kV的避雷器,保护水平取858 kV。受端1 000 kV交流母线采用额定电压为828 kV避雷器,保护水平取1 460 kV。计算结果可为工程后续研究和建设提供技术参考。     

220kV带串联间隙线路避雷器保护性能研究

鹰潭供电公司220 kV月铜线发生的两起雷击跳闸故障,故障相均安装了线路避雷器,因此,供电公司对线路避雷器的保护效果产生了疑虑。为深入验证线路避雷器的保护效果,避免类似事件的再次发生,国网江西省某电力科学研究院通过开展线路避雷器雷电冲击50%放电电压试验和工频湿耐受电压试验对避雷器间隙距离进行了深入研究,得到了不同间隙距离线路避雷器与不同绝缘子串的配合裕度,在此基础上给出220 kV线路避雷器间隙距离推荐值(840±10)mm,可以同时满足保护可靠性与运行安全性的要求。     

800kV浙西特高压直流换流站暂态过电压研究

基于溪洛渡—浙西800 kV特高压直流输电工程,对浙西换流站的暂态过电压和各避雷器的负载进行详细仿真计算分析。在交流侧选取了交流母线三相接地、交流相间操作冲击和失交流电源3种典型故障工况;直流侧选取了最高端换流变Y/Y绕组阀侧单相接地、低压端换流变Y/Y绕组阀侧单相接地和全电压启动3种典型故障工况进行研究。分析结果表明:失交流电源是交流侧的最严酷工况,交流母线过电压771 kV,通过交流母线避雷器A的最大电流0.14 kA,最大能量2.07 MJ;最高端换流变Y/Y阀侧单相接地在换流阀两端产生过电压375 kV,通过阀避雷器V1最大电流2.32 kA,最大能量6.73 MJ;低压端换流变Y/Y阀侧单相接地,阀避雷器V3通过最大电流1.04 kA,最大能量2.84 MJ;全电压起动在直流极母线上产生1 330 kV的过电压,避雷器DB通过最大电流0.56 kA,最大能量4.35 MJ。     

昭通—从化直流输电工程孤岛运行时换流站交流过电压水平研究

孤岛运行作为昭通—从化±500 kV同塔双回直流输电工程的设计运行方式之一,能够有效地提高南方电网的稳定水平,但必须以解决换流站交流过电压问题为前提。对该工程孤岛方式下的交流过电压水平进行了计算,结果表明:换流母线最大操作过电压水平为1.68 p.u.,满足规程要求;暂时过电压水平最高达1.49 p.u.,采取措施后其持续时间短,满足设备要求;小组交流滤波器/电容器开关断口暂态恢复电压最大值不超过1 329 kV;考虑发生概率很小的双回直流双极ESOF这一苛刻工况,A型避雷器最大吸收能量为3 617 kJ,裕度39.7%。因此,孤岛运行方式下设备的过电压水平、避雷器能耗以及小组滤波器/电容器开关断口暂态恢复电压均满足要求。     

直流叠加冲击电压时GIS母线闪络特性北大核心CSCD

GIS母线残余电压和合闸的操作冲击电压共同作用可能会造成GIS母线发生闪络,开展GIS母线有直流电压情况下叠加冲击电压试验,是研究提高GIS母线绝缘水平的必要方法。文中通过搭建直流叠加冲击电压试验回路,研制1100 kV串联550 kV GIS母线试验平台,开展直流叠加雷电或操作冲击电压试验,结果表明:单独±2400 kV雷电冲击电压或单独±1800 kV操作冲击电压作用时,母线均未发生闪络;负极性直流叠加负极性冲击电压作用时,550 kV GIS母线段多次发生闪络,负—负极性叠加比单独冲击电压作用时闪络电压更低,负—负极性叠加的闪络电压比其他极性组合叠加的闪络电压更低,其中-450 kV直流叠加-2400 kV雷电冲击电压时,与单独-2400 kV雷电冲击电压作用时比较,叠加的雷电冲击闪络电压幅值大约下降28.5%。     

氧化锌避雷器电阻片柱电压分布光电测量

本文提出了一种新型的氧化锌避雷器电阻片泄漏电流光电测量方法。应用此套装置对110kV氧化锌避雷器模型电压分布进行了测量并和电压分布理论计算值进行了比较分析；在实测基础上，提出了改善110kV,220kV氧化锌避雷器电压分布的措施。     

电压相量图法的应用实例分析

针对某110 kV变电站10kV母线电压异常现象,为在设备不停电的情况下查明原因,消除缺陷,通过测量10kV运行母线电压,画出电压相量图,发现电压互感器二次接线错误,导致电压异常,根据理论分析结果,现场更改接线后,异常消失,实现了在设备不停电的情况下消除缺陷.     

开关柜保护电压二次回路断线的分析与处理

介绍某110kV变电站中10kV高压开关柜柜顶电压小母线接线松动,造成该站多个10kV线路、电容器等保护PT断线告警的缺陷,结合现有开关柜柜顶小母线的接线方式,对缺陷产生的原因进行分析,提出相应的预防和改进措施。