冲裁模刃口尺寸图解计算法

<正> 冲裁模刃口尺寸计算是冲模设计人员经常遇到的一种基本计算。目前一般冲模设计资料上计算冲裁模刃口尺寸采用如下公式: 落料:D=(φ-XΔ)+δ凹 d=(D-Z_(min))-δ凸 冲孔:d=(φ+XΔ)-δ凸 D=(D+Z_(min))+δ凸 式中:D——凹模基本尺寸 d——凸模基本尺寸 δ凹——凹模公差 δ凹——凸模公差     

用于毛坯展开计算的微机程序

<正> 本文阐述了用于计算弯曲尺寸和显示毛坯展开形状的简单的计算机程序。 1.弯曲尺寸的计算 弯曲尺寸计算公式如下: B=(A/360)2π(R+kt)式中B—弯曲尺寸(中性层弧长)     

浅成形和斜壁零件凸凹模尺寸计算

<正> 在普通弯曲和拉深时,凸凹模工作部分尺寸(见图1)很直观地看出来,即L_M=L_n+2t或L_n=L_M-2t。然而,在浅成形(这里定义为工件压入深度Ht。H值愈小于r_M+r_n则移距pq愈大于t。     

水准标尺模板高精度冲孔模

<正> 1 前言 Ni002水准标尺模板(见图1)是用来喷漆复制Ni002水准标尺的。模板材料是36％的Ni—Fe合金。模板的技术要求是:①在同一排孔中任意两孔之间的中心距及上、下相对应孔的中心距(图1中的2.75mm)的误差按公式Δ±(0.01+0.7L×10~(-5))mm给定,式中L为被测长度的基本尺寸;②孔形规则,所有孔端平齐。两排孔的间隔在模板     

多种氧化物改性对BaTiO3介电性能的影响

采用共沉淀BaTiO3为基,适量掺杂Nd2O3稀土氧化物及MgO与ZnO添加剂,获得具有X7R温度特性的低频高压MLC瓷料系统,BaTiO3基瓷的平均晶粒尺寸小于0.8μm,居里点弥散成为居里区.其介电性能为介电系数ε≥3000;容量变化率△C/C≤±15%;介电损耗tgδ≤120×10-4;体积电阻率ρv≥1012Ω·cm;击穿场强Eb≥15 kV/mm.     

关于180°压弯零件展开尺寸计算公式初探

<正> 180°压弯零件(r≈0的闭口型)尺寸的标注方法有两种型式(见图1) 该类压弯零件展开尺寸的计算公式,由于尺寸标注方法不同,其计算公式也各异,即L=L_1+L_2+0.5S(见冷冲压工人手册和苏联版本钢板冲压工艺学)或L=a+b-1.5S,航空工艺装备设计手册(冷冲压     

热处理对超高碳钢组织和性能的影响

采用几种不同的热处理工艺对超高碳钢进行球化处理,并对不同热处理状态下的试样进行了组织观察和力学性能测试分析,探讨了热处理对超高碳钢组织和性能的影响。结果表明,随着碳化物球化率的提高,钢的塑性得到明显改善。经840℃×20min淬火+650℃×3h高温回火处理样品因能获得圆整度高的球状碳化物,而拥有σs=576MPa、σb=835MPa的高强度和δ5=18·4%的良好塑性。经1200℃×4h高温正火+800℃×2h球化退火处理的超高碳钢由于获得的球状碳化物颗粒细小且分布均匀,基体在变形时受到的阻碍作用较弱,故强度较高(σs=622MPa,σb=927MPa),但塑性稍有下降(δ5=16·0%)。经720℃×3·5h退火处理和840℃×20min空冷+720℃×2·5h退火处理的超高碳钢尽管含有一定量的片状碳化物,也能获得高的强度(σs>590MPa,σb>870MPa)和较好的塑性(δ>11%)。     

塑料模成形尺寸常用计算公式

<正> 塑料模成形尺寸计算是以塑料制品的尺寸和公差为依据来确定塑料模成形对应部位的尺寸和公差的。现就塑料模型腔或型芯的径向尺寸;型腔或型芯的高度尺寸;型腔孔或型芯杆的中心距尺寸等主要成形部份的尺寸计算,对国内许多塑料模设计资料推荐的常用计算公式,谈谈自己的认识。     

矩形拉深件展开尺寸探讨——评В.П.罗曼诺夫斯基的一个公式

В·П·罗曼诺夫斯基在其所著《冷压手册》1959年第3版(中译本143页)中,对方形拉深件和矩形拉深件的展开尺寸提出如下的计算公式(符号与原书有更改): 方形拉深件的展开图呈圆形,其直径为:     

大型落砂机吹吸式气幕除尘系统

本文总结了我厂1.25t×2落砂机组吹吸式气幕除尘系统的设计计算,并提出抽风量的计算公式:Q抽=Q气幕+S垂·V垂×3600     

Thermodynamic properties of vapor complex Na2ZrCl6

Thermodynamic studies were carried out for the vapor complex of sodium chloride with zirconium tetrachloride at 718-778 K and 0.5-2.5 kPa by using high temperature phase equilibrium-quenching experiments, taking closed Pyrex glass ampoules as the reaction containers. The results show that the sole predominant vapor complex is Na_2ZrCl_6 for the ZrCl4-NaCl system under the experimental conditions. The thermodynamic equilibrium constants and other thermodynamic functions of the reaction 2NaCl(s)+ZrCl4(g)=Na_2ZrCl_6(g) have been derived from the measurements. The results for the changes in enthalpy and entropy are △H0=(-70.1±1.5) kJ/mol and △S0=(-105.9±2.0) J/(mol·K) in the temperature range.     

山形硅钢片凸凹模热处理变形的控制

<正> 山型硅钢片凸凹模形状如图1,其两槽之间的孔距精度为±0.02mm。这种高精度的孔距要求不易达到,经常在热处理淬火后孔距尺寸超差,致使工件报废。经过多年的实践摸索,我们逐步形成了一套行之有效的工艺方法,基本上解决了孔距热处理变形这一难题,使工件合格率大为提高。现将体会介绍如下:     

THERMODYNAMIC PROPERTIES OF HOLE TRAPS A AND B IN GaAs

Equilibrium constant K_T and free energy of formation △G°of the reaction(Ga_(As)As_(Ga)+(V_(Ga))(2|-)+(e|-)=As_(Ga)V(G|-)a+Ga_(As)V(G|-)awere deduced as:K_T=(1.088×10~8-1.09×10~(11)·1/T)~2△G°=-2RTln(1.088×10~8-1.09×10~(11)·1/T)These seem to be applicable into practice under certain conditions.     

勘误表

卷 -期页数行数错　误更正2 4 - 6 2 6表 1表 1中第 1个图和第 2个图贴反了应相互对调2 5 - 4 8(右 )倒 6ｙ(ｓ) =(Ａ1 ｙｉ+Ａ2 ｙｉ+ 1 …Ａ4ｙｉ+ 3/ 6) ｙ(ｓ) =(Ａ1 ｙｉ+Ａ2 ｙｉ+ 1 +…Ａ4ｙｉ + 3) / 62 5 - 4 4 2 3北京建材北新建材2 5 - 4 1 6公式ｘｋｎ,ｌｎ =… +ｘｋｎ,ｌｎ -ｃｏｔ(φｋｎ,ｌｎ+φｋｎ,ｌｎ- 12 )…ｘｋｎ,ｌｎ =… +ｘｋｎ,ｌｎ -ｃｏｔ(φｋｎ,ｌｎ+φｋｎ,ｌｎ- 12…2 5 - 6 2 6公式编号 (9) (1 0 ) (1 1 ) (8) (9) (1 0 )2 5 - 6 2 6 (左 )倒 1式中… =4·Ｇ(φσｄｂ -ｘ) 2 式中… =4·Ｇ(φ…     

ZL-115合金的热处理工艺探讨

通过对 ZL - 115合金数种不同工艺热处理后的力学性能的研究 ,确定出较好的热处理工艺为 :　　固溶 :5 2 0 ± 5℃× 2 h+5 30 ± 5℃× 10 h+5 4 0 ± 5℃× 4 h,水淬 (水温≥ 6 0℃ )　　时效 :(80～ 10 0 ) ± 3℃× 10 h+15 0 ± 3℃× 4 h,空冷     

从热力学和动力学角度分析铝合金脱氢精炼过程的原理

对铝液中惰性气体和CO、CO2等气泡表面状态及其去氢行为进行了热力学和动力学分析,建立了气泡表面无氧化膜和有氧化膜对氢传质的数学模型,得出无氧化膜气泡的去氢能力为。J[H]＝[4πr12(C1-KPH2)]/(δ1/D1+Ky/Dg),而有氧化膜气泡的去氢能力则为:J[H]＝[4π412(K1C1－KPH2)]/(K1δ1/DeH+δs/Ds+Kδg/Dg)。提出了表面存在氧化膜的气泡去氢起作用的条件应满足关系式:0．0319·δs2/Ds＜h/v∝     

冷拉GCr15轴承钢丝再结晶退火工艺参数与其力学性能的关系

本文研究了φ6mm冷拉GCr15轴承钢丝再结晶退火工艺参数与其力学性能的关系。结果表明,φ6mm冷拉GCr15钢丝在680±10℃下再结晶退火,当0.25h≤5≤6h时,σ_b=710-4.79t,δ=20.6±0.9(％),ψ=55±2(％)。     

MB15镁合金板材的超塑性能研究

对轧制态MB15镁合金进行了超塑性能研究 ,在最佳变形温度 340℃ ,应变速率ε· =5 5 6× 10 - 4s- 1时 ,获得应变速率敏感指数m值为 0 5 1,延伸率δ为 4 15 % ,此时流动应力σ仅为11MPa。并分析了在最佳变形温度下应变速率对材料超塑性能及晶粒尺寸的影响     

125MW水轮机叶片热处理工艺的改进

<正> 125MW 水轮机叶片由 ZG0Cr13Ni6Mo马氏体不锈钢铸成。叶片最大轮廓尺寸达到6100×3100×1500mm,最大截面厚度约为400mm,最小截面厚度约为40mm,单重为25.3t。叶片的机械性能要求为:σ_s≥45kgf/mm~2,σ_b≥65kgf/mm~2,δ≥14%,(?)≥35%,a_k≥5kgf·m/cm~2。     

PZT压电陶瓷的应力腐蚀

使用单边缺口拉伸试样对PZT-5压电铁电陶瓷进行恒载荷下的应力腐蚀研究,介质分别为水、甲醇和甲酰胺,结果表明, PzT-5压电陶瓷在这三种介质中均会发生应力腐蚀开裂.归一化应力腐蚀门槛应力强度因子分别为KISCC/KIC=0.66(水),0.73(甲醇)和0.75(甲酰胺).其中断裂韧性:KIC=(1.34±0.25)MPa·m1/2.