平板布置对气云爆炸场影响

以乙炔-空气气云为可燃介质,进行了半径为50cm半球形气云爆炸实验.气云外布置了平板形障碍物,平板距球心的距离分别为57cm和100cm,平板的布置分为单板、双板垂直、双板平行、3板槽形和4板口形放置5种方式.结果表明,平板对气云爆炸威力有加强作用,对气云的约束越大,爆炸压力越高.     

非均匀分布可燃气云爆炸威力分析

 以高斯分布气云为例，研究了非均匀分布气云爆炸的威力与机理，并与相同泄漏量的均匀分布可燃气云爆炸进行了对比分析。结果表明：当高斯分布可燃气云爆炸时，由于其可燃气体浓度偏离最危险浓度，燃烧速率降低，火焰维持不了自加速运动，对火焰阵面前的气体扰动较小，不会产生较强的冲击波。泄漏量为2228.2m³的乙炔形成的2种高斯分布气云爆炸时，最高超压分别为4.3、1.8kPa，最多具有使玻璃窗破碎的破坏能力。当同样泄漏量的乙炔形成半径20m、乙炔体积分数为13.3%的均匀分布气云爆炸时，可产生42.3kPa的最大超压，具有使砖墙倒塌的破坏能力。因此，在工业现场发生可燃气体泄漏时，首要任务是避免泄漏气体形成混合良好的均匀可燃气云。     

可燃气云内置障碍物对爆炸冲量场影响的实验研究

设计了内置半球条栅形障碍物的气云爆燃实验系统，爆燃过程的压力-时间曲线由动态响应时间小于1ms的数据采集系统通过计算机记录、储存与输出，数据采集系统由压力传感器、A／D采集卡和计算机组成。通过编制冲量计算程序，由压力-时间曲线算得各测点的冲量值。对气云爆炸冲量场与可燃气云浓度、障碍物特性参数之间的关系进行了实验研究，结果表明，乙炔-空气混合物的最危险的混合物体积分数为13．3％；障碍物空隙率、半径、空隙宽度及条栅宽度对冲量场的影响非常显著，而它们之间的交互作用几乎没有什么影响。通过曲线拟合和方差分析得到了半球形气云爆炸冲量场的近似余弦衰减规律。     

障碍物对开敞空间蒸气云爆炸强度的加强作用

阐述了障碍物对开敞空间蒸气云爆炸威力的加强机理,概括了气云内部放置障碍物的开敞空间蒸气云爆炸(UVCEs)的实验、经验方法和理论研究情况,并分析了障碍物和火焰的相互作用机理,火焰加速机理是研究障碍物对开敞空间蒸气云爆炸威力加强作用的关键问题。     

开敞空间工业气云爆炸研究进展

评述了开敞空间气云爆炸的研究进展情况，阐明了约束条件和障碍物对气云爆炸威力的作用。分析了通过理论研究提出的TNT当量法、多能模型法、自相似法和数值模拟法，评价了它们在实际应用中的优越性和局限性。     

石化装置蒸气云爆炸多米诺效应风险评估

根据石化装置蒸气云爆炸的特点,引入多米诺效应风险评价法,对冲击波超压引起的多米诺效应进行研究,得出了超压对不同设备损坏概率的评价方法。     

LPG储罐的蒸气云爆炸后果模拟

在分析液化石油气的危险特性和发生蒸气云爆炸事故特点的基础上,用两种常用的蒸气云爆炸后果模拟方法TNT当量法和TNO多能法对液化石油气储罐发生蒸气云爆炸的后果进行计算,分别得到死亡、重伤、轻伤和财产损失半径.对两种方法的计算过程和结果进行了分析和讨论,并给出了罐区设计时的建议.     

燃料浓度对可燃气云爆炸影响的实验研究与数值模拟

以0．02mm厚度的聚乙烯薄膜为约束物，进行了半径0．5m的半球形乙炔／空气气云爆炸实验。结果表明，在100mJ弱点火条件下，乙炔的爆炸界限(乙炔的质量分数)由1．5％～82．2％缩小到5．3％～17．8％，乙炔的最危险质量分数为13．3％。建立了描述可燃气云爆炸的数学模型，并采用SIMPLE算法对模型进行求解，得到了不同燃料质量分数的爆炸超压分布。计算结果与实验值相比较，最大相对偏差为10．11％。对甲烷／空气、乙烯／空气、乙炔／空气等气云爆炸威力进行了预测，当处于最危险质量分数时，大体积的3种气云爆炸均可造成建筑物的损坏，而随着质量分数偏离最危险质量分数，破坏能力随之降低。     

轻烃储罐的蒸气云爆炸伤害风险分析

1．蒸气云爆炸机理 蒸气云爆炸是由于气体或易于挥发的液体燃料的大量快速泄漏，与周围空气混合形成覆盖很大范围的“预混云”，在某一有限制空间遇点火而导致的爆炸。轻烃储罐蒸气云爆炸大多数是由于储存轻烃的罐体在机械、化学或热作用下发生破坏而导致大量轻烃泄漏所引起的，罐体破裂是导致蒸气云爆炸发生的直接原因，造成罐体破裂主要有以下三种情况：     

TNO多能法在某LNG罐区蒸气云爆炸的应用

以某LNG罐区为研究对象,采用TNO多能法对该罐区进行液化天然气蒸气云爆炸超压计算.在分析研究区域内设备布置和尺寸的基础上,确定研究区域内拥挤空间,计算可燃物气云的体积,采用Kinsella方法确定每一个爆炸强度等级,通过一组爆炸强度曲线确定无量纲比拟距离和超压计算离爆炸中心的实际距离,绘制罐区等压曲线图,提出预测和预防事故的措施.     

平板形障碍物对气云爆烯威力加强作用

利用一维球形流体力学方程导出了开敞空间可燃气云弱点火条件下爆燃过程的压力分布场,编制了求解压力场的计算程序,解释了平板形物体气云爆燃威力的加强作用.进行了乙炔-空气气云的爆燃实验,对计算结果进行了考核.计算结果与实验结果的偏差小于20%.     

设置障碍物密闭容器内气体爆炸数值模拟

运用均相反应流时均方程组、湍流模型k-ε、EBU-Arrhenius燃烧模型和SIMPLEC算法,对密闭容器二维空间内丙烷-空气的爆燃过程进行数值求解。计算结果反映了障碍物对火焰阵面、速度场、流场、爆炸压力以及爆炸强度的影响,得到了爆炸压力和爆炸强度与可燃气体摩尔分数之间的关系。     

处理易燃易爆气体设备安全设计

系统讨论了易发生可燃气体爆炸设备的设计压力、设计温度、安全泄放装置及设备支撑结构的设计问题 ,指出了处理易燃易爆气体的设备与其它设备设计的主要区别 ,提出了此类设备的设计思想和方法。     

基于广义S变换的气云区地震振幅补偿方法

地震波能量被吸收造成地震资料中气云区形成大片的反射空白区,导致气云区实际地层的Q值难以准确估算,影响了通过Q值反演对气云区衰减能量进行补偿的效果。提出了一种基于广义S变换的时频域气云区地震补偿方法,首先通过广义S变换对地震数据进行分频处理,然后拟合各频段地震资料的衰减函数,最后分别在时间域、频率域对各频段地震资料进行补偿。该方法避免了对实际地层Q值的估算,克服了实际地层Q值求不准的难点。同时,通过引入广义S变换作为分频函数,有效避免了常规分频函数对地震数据分频精度不高的问题。该方法能够有效补偿由于气云吸收衰减作用造成的能量衰减。实际气云区地震资料处理振幅补偿效果较好,具有一定的工业应用价值。     

可燃性气体检测仪的使用与维护

介绍了可燃性气体检测仪的工作原理、使用方法、注意事项和常见故障的处理。     

根缘气（深盆气）成藏异常压力属性实验分析

主实验采用内径7cm、高75cm的耐压玻璃筒，分15段填入粒径为0．05～4mm的白色等径石英砂，构成向上逐渐变粗的递变“砂柱”，注入染成红色的水，石英砂柱分别与测压管相连。从玻璃筒底部向上注气，模拟注入的气体“活塞式”向上排驱孔隙水的过程，观察此过程中各砂粒段流体压力的变化过程。实验结果，注气速率较高时，粒径为0．3ram以下的砂粒段均可出现气水倒置并形成高异常流体压力，注气速率较低时只有粒径为0．15～0．2ram的砂粒段出现这些现象；不管注气速率高低，粒径大于0．3ram的砂粒段不出现气水倒置现象，保持常压。根据实验结果，认为典型根缘气(深盆气)成藏是高异常压力形成及其等压面推进的过程，因此原生地层压力应为高异常压力。盆地内部区域性高异常地层压力出现的顶界面可作为原生性根缘气藏的主要标志，可据该界面深度大致估计根缘气成藏时的注气压力。图3参11