共查询到20条相似文献,搜索用时 31 毫秒
1.
2.
应用等离子喷涂的方法,在板状碳素钢基底上喷涂了分别添加SiO2和TiO2的ZrO2、不同含量Y2O3稳定的ZrO2复合耐火氧化物涂层,组成金属型后,进行了铸造工业纯钛的试验试验研究,借以考察复合耐火氧化物涂层对纯钛试样的表面污染情况。分析结果表明,复合涂层中,SiO2的添加,加剧了界面2;TiO2的添加,使界面反应性有所减弱。 相似文献
3.
激光重熔氧化锆陶瓷涂层的相变过程 总被引:5,自引:0,他引:5
钛合金表面等离子喷涂氧化锆涂层激光重熔后,得到重熔区,过渡区和热影响区,本文采用SEM,TEM和X射线衍射对激光重熔前后各区的相变过程进行了研究,结果表明喷涂涂层激光重熔后,重熔区C-ZrO2失稳得到T-ZrO2但无大量的M-ZrO2出现。过渡区由熔池底部的α-Ti和其前沿的粒状ZrO2组成,粒状组织内由T-ZrO2,M-ZrO2和C-ZrO2三相组成。 相似文献
4.
齐慧滨 《中国有色金属学报》1998,8(A01):18-24
用电沉积-热解方法在合金表面获得了厚度为0.1-0.5μm的单一Y2O3,Al2O3或不同Y2O3含量与Al2O3或Cr2O3混合的氧化物薄膜涂层,研究了在1100℃,10^4PaO2的条件下各类OTFC对Al2O3形成Fe25Cr5Al合金恒温氧化和循环氧化行为的影响。 相似文献
5.
利用等离子喷涂技术在不锈钢表面喷涂由底层(NiCrAlY)和面层(ZrO2+Y2O3)组成的梯度涂层。用SEM和XRD方法表征了梯度涂层的显微组织和相结构;用显微硬度仪测量涂层的显微硬度;采用CS300P型电化学腐蚀工作站检测了梯度涂层的耐蚀性能。结果表明,在不锈钢表面等离子喷涂NiCrAlY+(ZrO2+Y2O3)梯度涂层的厚度约为300μm,相成分主要是ZrO2和Ni3Al,显微硬度值达到1000HV;在1.0mol/L的稀硫酸腐蚀液中,喷涂后的试样表面腐蚀速率显著减慢,耐蚀性能得到明显提高。 相似文献
6.
碳钢表面等离子喷涂Cr_2O_3涂层及其耐腐蚀性能 总被引:2,自引:0,他引:2
利用等离子喷涂技术在45~#钢表面喷涂Cr_2O_3涂层。用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)和X射线衍射(XRD)等方法表征了涂层的微观形貌、表面元素组成以及相结构;测量了涂层的显微硬度;采用CS300P型电化学工作站检测了Cr_2O_3涂层的耐蚀性能。结果表明,在45~#钢表面等离子喷涂Cr_2O_3涂层的厚度约为100μm,相成分主要是Cr_2O_3;显微硬度值达到莫氏9级;喷涂Cr_2O_3涂层后的试样腐蚀速率显著降低,耐蚀性能明显提高。 相似文献
7.
通过对等离子喷涂涂层在Nd-YAG处理有产处理后的摩损量对比,研究了激光处理对等离子喷涂Cr2O3陶瓷薄涂层的影响。为此,用陶瓷/SAE4620铜以线接触配对进行了不形试样磨损试验。还讨论了磨损机理和因激光处理引起的涂层中有关孔隙率、显微结构和涂层结合情况的变化。 相似文献
8.
为了给在严酷的高温条件下应用的先进的等离子喷涂层体系建立起比较合理的性能测评方法,对两种耐热涂层(TBC)体系进行了失效分析,一种是传统的YSZ系统,另一种是开发的CaO-SiO2-ZrO2(C2S-CZ)系统。实验室的试验包括高温氧化试验、热腐蚀试验以及腐蚀应力(蠕变)断裂试验。描述了YSZ和C2S-CZ涂层系统的剥蚀行为的特征。前一系统对陶瓷表面涂层的剥裂更敏感,这是因为沿着表面涂层与金属的M 相似文献
9.
《稀有金属材料与工程》2015,(10)
对铝合金表面等离子喷涂制备Al/SiC复合涂层进行了研究,探索了SiC体积分数对复合粉末的沉积行为以及Al/SiC复合涂层性能的影响规律。研究发现,在等离子焰流中,纯SiC发生降解和氧化。SiC含量越高,等离子喷涂沉积Al/SiC复合涂层越困难,纯SiC沉积后与基体粘结层之间存在裂纹;SiC含量越高,Al/SiC复合涂层硬度越高。Al/SiC(50:50)复合涂层厚度70μm,显微硬度达到3690 MPa,对铝合金表面起到强化效果。 相似文献
10.
在M38G镍基合金基体上制成了Al-Zr-Y三元共渗涂层.对比研究了带有Al-Zr-Y涂层、单渗铝涂层及不带涂层的M38G合金,于1123K、应力为360MPa时,在空气中和表面涂盐(75%Na2SO4+25%NaCl,6.0mg/cm2)条件下的高温腐蚀与高温蠕变行为.研究结果表明,在表面涂盐热腐蚀条件下,带涂层试样的高温蠕变寿命明显增长,尤以带Al-Zr-Y三元共渗涂层者为优,文中还讨论了活性元素锆和稀土元素钇的作用机理. 相似文献
11.
在M38G镍基合金基体上制成了Al-Zr-Y三元共渗涂层.对比研究了带有Al-Zr-Y涂层、单渗铝涂层及不带涂层的M38G合金,于1123K、应力为360MPa时,在空气中和表面涂盐(75%Na2SO4+25%NaCl,6.0mg/cm2)条件下的高温腐蚀与高温蠕变行为.研究结果表明,在表面涂盐热腐蚀条件下,带涂层试样的高温蠕变寿命明显增长,尤以带Al-Zr-Y三元共渗涂层者为优,文中还讨论了活性元素锆和稀土元素钇的作用机理. 相似文献
12.
利用脉冲激光辐照研究超高温度梯度下表层预置ZrO2纳米颗粒涂层的 18-8奥氏体不锈钢的快凝组织形态、微结构特征及力学性质,结果表明,在表层约15μm范围内形成Zr的合金化微区, Zr最大含量(原子分数)为43.3%,但Zr成分分布存在不连续特征;预置纳米 ZrO2陶瓷涂层明显提高了激光作用深度.超高温度梯度和高冷却速率显著细化了快凝亚组织并得到超细枝晶及胞晶,并观察到位错胞及栅栏李晶两类亚晶,而激光熔区的外延生长机制未使晶粒细化.激光辐照后,合金化区硬度增加而弹性模量降低,其余部分硬度增加而弹性模量无变化. 相似文献
13.
激光重熔纳米Al2O3-13%TiO2陶瓷涂层组织及性能 总被引:2,自引:0,他引:2
为了进一步提高等离子喷涂纳米Al2O3-13%TiO2(质量分数, 下同)复合陶瓷涂层的性能,在γ-TiAl基体材料表面采用激光重熔工艺对涂层进行处理,研究了激光重熔对涂层微观组织和性能的影响.用扫描电镜(SEM)和显微硬度计分析了涂层形貌、微观结构和显微硬度,同时对涂层的磨损特性进行了考察.结果表明,等离子喷涂纳米陶瓷涂层由纳米颗粒完全熔化区和部分熔化区两部分组成,仍然具有等离子喷涂态的典型层状结构.经过激光重熔后,形成了致密细小的等轴晶重熔区、烧结区和残余等离子喷涂区,由于激光快速加热和快速冷却加工特点,在重熔区仍保留了部分来源于原等离子喷涂部分熔化区的残留纳米粒子.与常规等离子喷涂陶瓷涂层相比,纳米结构涂层可在一定程度上提高其硬度和耐磨性,经过激光重熔后其硬度和耐磨性进一步提高. 相似文献
14.
钛合金表面等离子喷涂制备ZrO2—Ti系功能梯度涂层 总被引:8,自引:1,他引:8
研究了等离子喷涂法制备ZrO2-Ti系功能梯度涂层。结果表明,采用等离子喷涂工艺制备功能梯度涂层是可行的,涂层与基体除以机械咬合方式结合外,还存在着少量冶金化学化学反应结合,添加Ni/Al和SiO2有助于提高涂层的结合强度。 相似文献
15.
通过在Al2O3陶瓷粉末中添加不同数量的SiO2,探讨其对等离子喷涂涂层抗热震性的影响。结果表明,在等离子喷涂Al2O3涂层中添加3%SiO2后,热震起裂次数及热震失效次数均得到明显提高。其原因是适量SiO2,能明显增加Al2O3涂层中的气孔和微裂纹。气孔尺寸均匀,直径在1~2μm以内,微裂纹以细网状分布于涂层薄片内。在热震过程中,气孔与微裂纹缓解涂层内应力,延缓了裂纹的扩展,故能显著提高涂层的抗震性能。但添加过量SiO2后,由于Al2O3与SiO2热膨胀系数差异过大,易造成应力集中,产生粗大裂纹,另外,气孔率过大,降低了抗热震性能。 相似文献
16.
研究了等离子喷涂法制备ZrO2Ti系功能梯度涂层。结果表明,采用等离子喷涂工艺制备功能梯度涂层是可行的,涂层与基体除以机械咬合方式结合外,还存在着少量冶金化学反应结合,添加Ni/Al和SiO2有助于提高涂层的结合强度 相似文献
17.
18.
液钛与陶瓷界面反应的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
借助电子扫描显微镜、显微硬度计对钛与陶瓷材料高温反应后的形貌、反应层厚度进行分析测量,结果表明,Tic、ZrO2(Y2O3稳定)、ZrO2(CaO稳定)、MgO4种型壳面层陶瓷材料与高温钛液均有一定的反应,反应强度依次增加,但都可以作为钛合金熔模精铸型壳面层材料。 相似文献
19.
牙轮钻头金属密封环表面喷涂WC-Co涂层耐磨性研究 总被引:1,自引:1,他引:0
金属密封环的密封稳定性直接影响到牙轮钻头的使用寿命,利用等离子喷涂技术在牙轮钻头金属密封环材料20CrNiMo合金钢表面喷涂WC—Co硬质涂层,以期提高其表面耐磨性能,从而提高牙轮钻头的寿命。用显微硬度仪测试涂层的硬度,用MFT-4000型高速往复摩擦磨损实验机对涂层进行耐磨性能实验,并用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)分析了涂层的截面形貌和相结构。结果表明:等离子喷涂WC—Co涂层后,试样表面硬度显著提高,摩擦因数减小,抗磨损性能大幅提高。 相似文献
20.
简要地回顾了使用耐热涂层的益处,讨论了耐热涂层的重要性能,并着重讨论选择ZrO2基合金的理由。用热学性能和力学性能严格地评价了所选的ZrO2合金。由于广泛使用的由正方相组成,因此提出相结构的长期稳定性和避免形成斜晶相,这是长时间时效对热学性能的影响问题。评述了等离子涂层的显微组织和性能之间的关系。对其未来的趋势,诸如扩展到喷气发动机中的应用,使用替代合金以及模拟等离子喷涂工艺各种应用方法和等离子涂 相似文献