再沸器管束用碱洗法代替机械清焦法

在气体分馏装置的操作过程中,再沸器的管束上易结满一层焦子,严重地影响传热。再沸器的管束以前是这样清焦的,将管束从再沸器中取出,用人工清扫积焦。这种工作非常繁重,拆卸和清扫管束的时间需要12-15天,并且达不到应有的效果。苏联 C.M.马尔卡连、И.Г.杜洛夫斯基和 H.B.奥斯达别柯等三位工程师建议这种管束就在再沸器本体     

热水再沸器腐蚀泄漏故障分析

热水再沸器管束发生泄漏,取腐蚀管束切开检验,结合光学显微镜、扫描电镜、能谱仪及X射线衍射仪的测试结果,确定该再沸器在管程和壳程均发生垢下腐蚀。腐蚀产物主要为Fe_3O_4,对管束进行金属涂层处理,并加强水质管理,定期对换热管进行清洗,解决了再沸器的腐蚀泄漏问题。     

釜式再沸器壳侧管束临界热负荷模拟计算

基于管束沸腾临界点形成的干涸机理，建立了利用釜式再沸器壳侧循环流动与管束传热的分格模型计算管束临界热负荷的方法，考察了管束上方液面高度、管束直径、管间距等对管束临界热负荷的影响，并对管束沸腾临界点形成的干涸机理进行了探讨。     

芳烃抽提汽提塔底再沸器管束失效分析及对策

介绍了某石化公司新建400 kt/a芳烃抽提装置汽提塔底再沸器管束减薄泄漏的情况,对造成管束失效的原因进行了分析。采用宏观检查、外壁微观、内壁微观、金相等方法进行检测,得出管束失效是由环丁砜分解产生酸性物质腐蚀管壁所致。根据腐蚀特性,制定和实施相应的防泄漏措施,如优化材质,调整注剂等,有效地降低了环丁砜对再沸器的腐蚀。     

环氧乙烷解析塔上再沸器泄漏原因分析及改进措施

通过对某厂环氧乙烷解析塔再沸器的泄漏部位进行检查分析，从介质腐蚀、热应力、换热列管的振动及介质冲蚀等方面进行理论分析和计算。结果表明，介质腐蚀和管束振动是该再沸器发生泄漏的主要原因。针对这一情况，提出了相应的改进措施，经过检修实施后，装置安全正常运行。     

抽提装置汽提塔底再沸器频发泄漏故障分析及解决措施

抽提装置汽提塔底再沸器为立式固定管板结构,运行过程中设备管束与管板的焊接部位频繁发生泄漏,造成抽提水系统无法正常操作。本文从工艺运行工况、管路设计、管束内外侧介质品质以及设备本身构造等方面入手,深入剖析了导致设备泄漏的原因,提出了有效的解决措施,可供同行借鉴参考。     

带蒸发空间的再沸器强度计算及鞍式支座设计

带蒸发空间的再沸器通常采用轴线平行的两圆柱壳体相贯的结构形式 ,主要由壳体、U型管束、管箱和鞍式支座等组成。阐述了再沸器壳体的强度计算和鞍式支座的结构设计 ,主要包括计算力学模型的建立 ;壳体中间截面轴向应力的计算与校核 ;鞍座截面剪应力和周向应力的计算与校核 ;鞍座的结构设计及应力校核。按上述设计程序设计的恒沸蒸酐锅再沸器已安全运行10年 ,实践表明设计方法是基本可行的。     

固定管板釜式再沸器换热管轴向应力分析

建立了某固定管板釜式再沸器的有限元分析模型,计算了其操作工况下换热管的轴向应力,并对换热管各项应力进行了评定,同时应用JB 4732—1995《钢制压力容器——分析设计标准》所述方法对该再沸器换热管轴向应力进行简化计算。结果表明,2种方法计算所得的最大轴向压应力均位于管束中心,其值仅相差4.5%;有限元法求得的换热管最大拉应力位于管束上部,其值约为JB 4732—1995《钢制压力容器——分析设计标准》简化方法计算结果的1.8倍,说明不宜采用简化方法对固定管板釜式再沸器换热管轴向应力进行计算。     

乙二醇解析塔上再沸器失效原因分析及其改进措施

为了彻底消除乙二醇装置解析塔上的再沸器壳程内介质向管程泄漏的事故,对其失效原因进行了定性分析和详细的计算,证实再沸器泄漏的根本原因是:流体的冲击振动;进口流体的冲击力与振动力的叠加,加速了管束的失效;再沸器的立式安装方式导致振动。针对泄漏原因,提出了9条合理的改进措施,经实施后,没有发现设备管头泄漏和换热管被磨穿的现象,设备运行平稳正常。     

塔河油田凝析油微正压稳定工艺技术改造

塔河油田采油一厂凝析油稳定装置投产后因凝析油物性发生变化,按设计温度运行时,稳定塔底再沸器管束表面结盐垢及出口管线盐堵十分严重,停产清洗时倒入事故流程生产,严重影响生产安全,导致凝析油损耗大,而且浪费水资源,对再沸器等设备也会造成严重的腐蚀.通过国内调研,结合现有工艺流程,考虑发挥现有设备最大效益,选定微正压+分馏复合稳定工艺为技术攻关方向,并制定了工艺技术改造优化设计.     

脱硫脱碳装置卧式热虹吸式重沸器出口管线安装高度计算

在重沸器安装设计过程中应进行壳侧压力平衡计算,以确定塔和重沸器之间的标高差和各项安装尺寸,保证重沸器操作的正常循环。通过对脱硫脱碳装置再生塔与卧式热虹吸式重沸器之间循环系统的分析,可简化为推动力和阻力两部分进行计算,利用虹吸压力平衡原理得出需要的安装高度。计算过程中,局部阻力可通过当量长度转换为直管阻力,计算参数可利用Unisim等模拟软件读取,进出口管径可参考SY/T 0011-2007《天然气净化厂设计规范》以及M.W.Kel-logg公司提供的经验公式来进行确定。通过设计实例计算和工程实例核算,验证了计算方法的合理性,具有实际应用的意义。     

热虹吸式重沸器的选用和配管

对立式与卧式热虹吸式重沸器的性能进行了比较,指出立式热虹吸式重沸器具有传热系数高、结构紧凑、价格和安装费用低等优点,适合在处理的物料流量大、粘度高、易结垢的炼油装置中使用;而卧式热虹吸式重沸器广泛应用在处理的物料流量小、粘度低、不易结垢的精细化工装置中。从安装方式和进料方式等方面对重沸器的选用进行了讨论。最后,对重沸器配管设计中应注意的问题,如配管对温差损失的影响,降液管和升气管的型式和尺寸,管道的柔性设计以及进出料管的对称布置等问题进行了探讨。     

焊板式换热器冷流侧压力降增大原因及对策

介绍了国内某炼油厂连续重整装置运行过程中焊板式换热器冷流侧压力降增大的情况,从上游装置流程、重整原料水含量及原料带胺液等原因进行了分析,认为焊板式换热器冷流侧压力降增大的原因是原料所带胺液与循环氢中的HCl形成的热稳态盐(HSS)堵塞了板束,提出了以下应对措施:(1)在液化石油气吸收塔前增加一水洗塔洗去炼厂干气中的胺液;(2)将分馏塔塔底重沸器由浮头式更换为U型管式,且在换热管和管板焊头处采用先强度焊后贴胀的连接方式,解决重整原料水含量超标问题。     

带钢边缘加工工艺的改进——双铣边替代剪边

介绍了螺旋埋弧焊管生产中几种常用的带钢边缘加工工艺。结合焊管生产实际,从生产工艺角度出发分析了采用双铣边工艺代替剪边工艺的优越性。着重介绍了辽阳石油钢管厂双铣边替代剪边的带钢边缘加工工艺的改进过程以及提高铣刀寿命的方法。     

反应流出物蒸汽发生器泄漏原因分析和对策(上)

某厂1台NS1402材质的反应流出物蒸汽发生器在使用过程中发生泄漏,经分析得出产生泄漏的原因是管孔缝隙处出现了碱液浓缩,引发了NS1402材料的碱应力腐蚀破坏.对蒸汽发生器管孔处出现间隙的原因进行了探讨,发现除氧水产生蒸汽过程中,会引发介质对管束的两相流冲击及过冷沸腾,管束持续振动,导致了管孔处产生间隙.为了解决这个问...