甘油对铸造水玻璃砂保质期及其性能的影响

水玻璃砂在混制后等待造型时因表面水分散失而导致粘结强度降低,严重时不能使用。用甘油对水玻璃进行改性,测试了改性水玻璃和未改性水玻璃配制砂样的保质期,同时探讨了改性剂对型砂强度、吸湿性及800℃时残留强度的影响。结果表明,用3%的甘油改性的水玻璃作为粘结剂的型砂保质期是未改性水玻璃砂的2倍;在加入0～3%甘油范围内,水玻璃中每加入1%的甘油可提高水玻璃砂干抗拉强度约7%,相应地可以减少水玻璃砂的粘结剂用量,但型砂残留强度并没有因粘结剂含量的减少而明显变化;用甘油改性水玻璃,没有明显改善或恶化水玻璃砂的吸湿性。因此,用甘油对水玻璃砂改性可有效延长其保质期。     

水玻璃砂液体溃散剂的研究

本文研究了一种新型液体溃散剂，该列加入到水玻璃粘结剂中，可以和水玻璃无限互溶，提高水玻璃砂的粘结强度，减少型砂中水玻璃的加入量。加入该剂的水玻璃砂，可加热硬化，也可吹Ｃ０２气硬化，不降低使用强度，但却极大地降低水玻璃砂浇注后的残留强度，从而改善其溃散性。     

水玻璃砂液体溃散剂的研究

本文研究了一种新型液体溃散剂，该剂加入到水玻璃粘结剂中，可以和水玻璃无限互溶，提高水玻璃砂的粘结强度，减少型砂中水玻璃的加入量。加入该剂的水玻璃砂，可加热硬化，也可吹ＣＯ２气硬化，不降低使用强度，但却极大地降低水玻璃砂浇注后的残留强度，从而改善其溃散性。     

CO2硬化工艺对改性水玻璃砂性能的影响

采用改性树脂对水玻璃进行改性处理,并用改性后的水玻璃配制型砂.结果表明:在相同的粘结剂加入量和吹气工艺条件下,用#1改性树脂改性的水玻璃砂的综合性能较为理想.另外,测得CO2吹气工艺对型砂强度的影响如下:固定粘结剂的加入量为3.5%、吹气流量为2.5 m3/h,随着吹气时间的延长,型砂σ0不断上升,而σ24则逐步下降;固定粘结剂的加入量为3.5%、吹气时间为20 s,随着吹气流量增大,型砂σ0下降,而σ24上升.     

复合磷酸盐改性水玻璃砂的研究

本文研究了复合磷酸盐改性水玻璃粘结剂的制备及其型砂的混碾工艺和性能。试验结果表明,在水玻璃中加入磷酸盐、有机物K,提高了型砂的常温强度,降低了高温残强,改善了水玻璃砂的溃散性。     

超细粉末改性水玻璃对型砂性能的影响

用3%(质量分数,下同)的氧化铝、氧化锌、二氧化钛、氧化镁四种超细粉体对水玻璃进行改性,在型砂中分别加入7%的四种改性水玻璃。结果表明,经超细粉末改性的水玻璃砂,具有常温强度高、残留强度低的优点。对型砂进行24 h常温抗拉、抗压强度、800℃高温残留强度测试,与未改性水玻璃相比,水玻璃砂常温抗拉强度提高了14.4%,抗压强度提高了44.3%,残留强度降低了42.9%。在此基础上,挑选出改性效果最好的氧化锌进行优化试验,氧化锌在水玻璃中加入量分别是1.5%、2%、2.5%、3%、3.5%、4%、4.5%,加入量为3.5%时,残留强度0.55 MPa,效果最优。     

酯硬化水玻璃砂生产工艺及设备应用

型砂采用改性水玻璃和酯硬化,选用优质天然硅砂,使水玻璃加入量降低到2.0%,既保证型砂强度,又改善了溃散性。320℃热干法再生,针对水玻璃旧砂的特点设计沸腾床、风选和冷却器,使旧砂的残留水玻璃脱膜率≥50%,残钠≤0.3%。恒温双料桶加料,使液料定量加入,达到单一型砂。除自然损耗外,无废砂排放。     

水玻璃磁化改性的工艺参数研究

系统地研究了水玻璃模数、流速和磁场强度等诸因素对水玻璃砂粘结强度的影响，通过优化设计，确定了水玻璃磁化改性的最佳工艺参数。研究表明，磁化处理可提高水玻璃的粘结强度３０％～４０％，从而可相应减少型砂中水玻璃的加入量，改善水玻璃砂的溃散性。磁化处理可以在输送水玻璃的管道中进行。     

CO2改性水玻璃砂的出砂性

研究了改性水玻璃砂的出砂性,试验制订了测量水玻璃砂试样残留强度时的加热规范和冷却方式.以水玻璃砂的残留强度值≤0.5 MPa为标准来评价改性水玻璃18号的出砂性,结果发现,当粘结剂加入量为2.5%～4.0%时,在400～1 000 ℃下均具有良好的出砂性.观察了普通和改性水玻璃砂在加热温度为200、600、800、1 000、1 200 ℃的残留强度断口,发现普通水玻璃和改性水玻璃A1都在800 ℃出现残留强度峰值,改性水玻璃18号与B2均在800 ℃出现残留强度谷值,并解释了其中的原因.     

热硬法普通水玻璃砂和SGD型改性水玻璃砂的扫描电镜观察

作者利用扫描电镜对普通水玻璃砂和SGD型改性水玻璃砂用加热法硬化后的粘结剂分布状况和经历不同温度加热冷却后粘结剂的变化进行考察,以揭示两种水玻璃砂残留强度变化的机理。扫描电镜观察表明:在200～600℃进一步加热后,热硬法普通水玻璃砂的热强度和残留强度剧烈下降的原因是在于加热过程中水份大量脱失而形成带褶皱的薄壁粘结膜空泡的缘故。加热至800℃左右的高温时,由于水玻璃熔融,加大了砂粒与粘结膜之间的结合面,致使残留强度有较大幅度的回升;而在SGD型改性水玻璃砂中则借其中几种改性剂组成分别以残炭、弥散质点和大小不等的气泡形式对粘结膜作不同程度的破环,使其残留的粘结强度大大削弱。文中并指出:无论改性与否,水玻璃砂加热至1200℃时砂粒表面有较大程度的熔化,砂粒与粘结膜之间的界限消失,从而使残留强度再次回升。     

Si_3N_4/Ti/Ni/Ti/Si_3N_4部分瞬间液相连接接头的强度与断裂

在温度为１２７３ ～１４２３ Ｋ、时间为０ ．９ ～７ ．２ ｋｓ 和０ ．１ ＭＰａ 压应力的条件下进行了Ｓｉ３Ｎ４／Ｔｉ／Ｎｉ／Ｔｉ／Ｓｉ３Ｎ４ 的部分瞬间液相连接, 结合ＳＥＭ, ＥＤＳ 和ＸＲＤ 测试结果, 分析了连接温度和时间对接头常温四点弯曲强度和断裂方式的影响。通过用反应层厚度来表征界面强度, 用σＲｅｓθｍａｘ 来评价近界面陶瓷断裂, 用σＲｅｓθ＝ ０ 来评价界面断裂, 建立了界面强度、陶瓷强度和残余应力与接头强度和三种断裂类型的关系模型。     

关于钴基胎体材料对金刚石具有高把持力机理的探讨

应用扫描镜和Ｘ射线衍射技术对纯钴然金刚石刀头进行了形貌,结构观察和物相分析,发现金刚石和胎体间没有裂纹,断裂总是发生在基体上,而不是金刚石－钴界面上,并且金刚石表面覆有一层灰色薄膜物质。     

Characterizations of friction welding joint interface for AISI 316

Because of heat amount is different from peripheral to central of friction welding interface, which is leaded to vary the characterizations along that interface. Current study, respectively, focused on the effect of different friction pressure on micro-structural and mechanical properties of that friction welding joint interface. Presently, these friction pressures are 110, 130, 150 and 170 MPa while kept all other conditions constant. The effects of different friction pressure on welding interface characterization were investigated by EDX, SEM, tensile, compression, impact and hardness tests. The tensile tests carried out on the standardized test piece with diameter 6 mm and 8 mm, thus, compression tests were extracted from the positions of 0°, 45° 90° with test specimen of 4 mm diameter and 6.5 mm length at weld center. Whereas, the impact test pieces were picked up in two positions, the first one is symmetrical, which it obtained to the respect of the rotation axis and the interface, on the other hand, the second one is non-symmetrical with the axis of rotation and symmetrical to the interface, for making the notch head coincide with the center of the welded joint, The obtained results showed that with reducing of friction pressure will present lack of bonding increasing from peripheral toward the welding center, which will responsible on reducing of the mechanical properties such as tensile, compression and impact strength.     

Q550高强钢焊接接头强韧性匹配

在不预热条件下采用不同合金成分焊丝焊接Q550高强钢,试验研究焊丝中合金对焊缝组织、接头抗拉强度及冲击韧性的影响.结果表明,使用MK.G60-1焊丝可获得以针状铁素体为主的焊缝组织.焊缝中沿晶界分布的先共析铁素体在承受拉应力时易萌生裂纹,提高焊缝中针状铁素体含量可以提高接头抗拉强度和韧性.采用MK.G60-1焊丝接头抗拉强度接近母材的抗拉强度,断裂发生在熔合区.接头热影响区的冲击吸收功最高,而熔合区的抗拉强度和韧性最低.焊缝冲击断口纤维区均以穿晶断裂为主,断口韧窝产生的机理是微孔聚集型,针状铁素体区对应的韧窝较大,先共析铁素体对应的韧窝较小.     

��ѧ������״����߼��ˮƽ�ij���̽��

 力学测试是钢铁质量检验的最后一道把关，如何提高力学测试及研究水平关系到减少质量异议和提升企业信誉度，因此，有必要从专业的角度借鉴其它先进经验和学习先进检测手段。本章综合力学测试的相关进展，结合笔者工作的相关数据，针对如何提高力学测试及研究水平进行了探讨。     

Electrically assisted blanking using the electroplasticity of ultra-high strength metal alloys

The electroplastic tensile behavior of ultra-high strength steels (UHSS) subject to a single pulse of electric current is briefly introduced, and electrically-assisted (EA) blanking, which utilizes this electroplastic characteristic, is suggested. The experimental result shows that the blanking load of EA blanking is clearly lower than that of blanking with local resistance heating, which is lower than that of cold blanking. No significant change in material properties was observed in the EA blanked parts at the electric energy densities selected in the present study. EA blanking or trimming is expected to minimize or even eliminate the need for expensive and time-consuming laser trimming in the manufacture of automotive parts using UHSS.     

��ǿ����˨����ǿ�Ȳ�����ȷ���ȵ�����

 参照JIS Z2241 1998金属材料拉伸试验方法对KS B1010 M22×70 mm F10T高强度螺栓抗拉强度进行测量,对测量不确定度来源进行分析并对螺栓抗拉强度的测量不确定度进行了评定,并且给出了扩展不确定度。     

热流道喷嘴壳体的强度校核

分析了热流道喷嘴在注射压力下的疲劳强度问题。提出了壳体壁厚的设计计算方法。喷嘴与流道板间螺纹联接时,还必须校核喷嘴壳体承受弯曲变形下的强度。     

砂芯用于粉粘结剂的研究与应用

通过大量试验测定了干粉粘结剂的PH值、强度曲线、烘焙温度范围、溃散性、发气性、耐热性、抗吸湿性等性能,为实际应用提供了理论指导。     

低温CBN砂轮陶瓷结合剂的研究

采用硼玻璃—石英—刚玉粉系统为基准陶瓷结合剂进行研究,分别利用了抗折强度、抗拉强度、耐火度、密度、“8”字块抗拉强度、扫描电镜等测试方法,对两组不同配方制备的陶瓷结合剂进行了测试和分析。结果表明：两种配方1^#和2^#都能够在1200℃左右下熔制出结合剂,它们的耐火度分别为820℃、720℃。同时发现陶瓷结合剂的加入量为25％左右时,1^#和2^#配方制备的砂轮烧制温度分别为810℃和710℃左右,此时它们的抗拉强度分别达到23．883MPa、20．815MPa,抗折强度也分别达到98．213MPa、73,673MPa。密度也分别达到2．474g／cm^3、1．768g／cm3,结合各性能1^#结合剂比2^#结合剂更适于CBN砂轮。