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甲醇三塔精馏工艺中加压塔与常压塔工作状态的优化 总被引:2,自引:0,他引:2
通过对甲醇三塔精馏系统工作状态的分析以及计算机模拟计算,在加压塔回流比≥2.5和常压塔回流比≥12.0的务件下,两塔才能稳定运行;两塔负荷比为0.59—0.75时系统能耗最低;同时为降低能耗,在保持稳定生产、产品质量合格的基础上,应尽量将两塔回流比取得小一些。 相似文献
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采用NRTL方程计算液相活度系数,用RK方程计算气相逸度系数和焓.建立基于流率的非平衡精馏模型,对甲醇常压塔精馏进行模拟。结果表明,当常压塔采出量大于进料中甲醇的量时,采出物中乙醇的含量与回流比无关,而与水-乙醇共沸物有关。这与在甲醇精馏生产中发现当采出量偏大时,常压塔采出物中水与杂质乙醇的含量成反比的现象吻合。 相似文献
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运用Aspen plus软件搭建甲醇精馏三塔模拟流程。设定合适的参数保证加压塔顶冷凝器热负荷和常压塔釜再沸器热负荷相匹配,两塔实现双效精馏,能量得到集成利用。利用设计灵敏度分析工具对塔板数、进料位置、回流比和D/F等参数进行优化,确定合理的运行和操作条件,为工厂的实际生产提供参考和指导。模拟与优化结果表明:三塔流程生产的精甲醇的纯度可以达到99.9%以上,满足国标精甲醇质量指标。 相似文献
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提出了精甲醇酸碱度控制的意义,分析了三塔精馏过程中精甲醇酸值高的原因,继而提出了精甲醇酸度的控制方法:pH值的控制;不凝气的温度的控制;常压塔重组分采出量的控制;加压塔和常压塔的操作等。 相似文献
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龙宇煤化工甲醇精馏装置随运行时间的增加,出现精甲醇产品中乙醇含量高、回收塔塔体腐蚀严重且塔顶杂醇产量过高的问题,影响下游醋酸和乙二醇工序,为此进行了原因分析及相应的技术改造。通过将常压塔提馏段由规整填料改为塔盘结构并设置侧线采出、对回收塔进行整体设计与更换、调节回收塔进料pH值等措施,实现了在运行负荷80%的条件下,常压塔精馏段压差1 kPa,塔顶产品中乙醇体积分数≤40×10-6,回收塔日均多回收甲醇25 t,少产杂醇油35 t。 相似文献
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为开发一个优化的甲醇精馏提纯工艺,以解决甲醇产品纯度低而影响与汽油、柴油混合均匀性、低温稳定性等问题,利用PRO/Ⅱ化工流程模拟计算软件,以醇类、水作为关键组分,采用修正的ALCO、NRTL模型分别对预精馏塔、回收塔和加压塔、常压塔进行了甲醇四塔精馏流程模拟计算.对进料位置、回流比、理论板数、进料温度、操作压力进行了模拟优化.模拟结果表明,四塔流程生产出的精甲醇产品在纯度、水含量、乙醇含量和甲醇回收率上较二塔、三塔流程有较大的提高,显著提高了精甲醇与汽油或柴油的混合均匀性,改善了混合相的低温稳定性,且装置能耗低,操作稳定、灵活. 相似文献
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基于对醋酸甲酯与甲醇二元共沸特性的分析,提出热集成变压精馏分离醋酸甲酯和甲醇的工艺. 利用Aspen Plus软件对该分离过程进行模拟,以NRTL活度系数方程为物性计算方法,其二元相互作用参数由气液相平衡数据回归,分析了加压塔和常压塔的理论板数、进料位置及回流比对分离效果的影响,并进行了能耗比较. 结果表明,该工艺能很好地分离醋酸甲酯和甲醇,较佳的工艺条件为:加压塔操作压力909 kPa,理论板数32,第21块板进料,回流比4.2,塔釜醋酸甲酯纯度99.8%;常压塔操作压力101 kPa,理论板数30,第20块板进料,回流比4.6,塔釜甲醇纯度99.0%. 与常规变压精馏相比,热集成变压精馏可节能达45.8%;与以水为萃取剂的萃取精馏分离工艺相比,热集成变压精馏分离工艺更适合醋酸甲酯与甲醇体系的分离. 相似文献
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介绍了10万t/a甲醇精馏流程和甲醇精馏塔内件采用新型径向侧导喷射塔板的使用情况,对实际生产中出现的精甲醇不合格问题作了详细的分析,并提出了合理的解决方案:将常压塔回流槽出口的不凝气止回阀由立式改为卧式止回阀;适当采出预塔冷凝器Ⅱ的冷凝液和常压塔中、上部的杂醇可解决水溶性不合格的问题;在常压塔下部适当位置取出部分甲醇液可以有效控制精甲醇产品中的乙醇含量。调整后,精甲醇各项指标均达国标GB338-2004优等品的要求,乙醇质量分数达到0~20×10-6,蒸汽消耗约1t/t精甲醇。设备运行稳定,操作弹性大,具有投资省、板效高、侧线采出灵活等特点。 相似文献
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分析了三塔精馏甲醇的过程中精馏甲醇酸度值偏高的原因,提出了精甲醇酸度的控制方法:预精馏塔pH值的控制、预精馏塔不凝气温度的控制、甲醇合成反应的控制、常压塔侧线采用量的控制以及控制加压塔和常压塔的操作等,通过优化控制,精甲醇优等品率可达到90%以上。 相似文献