电站锅炉水冷壁管中核态沸腾和膜态沸腾对传热的影响

符号说明A_i 内壁受热面积(米~2)C_p 介质比热(大卡/公斤℃)d 管子内径(毫米)G 质量流速(公斤/米~2秒)h 膜的传热系数(大卡/米~2时℃)H 焓(大卡/公斤)k 介质导热系数(大卡/米时℃)Q 传热量(大卡/时) t_i 管子内壁金属温度(℃)V 速度(米/秒)x 蒸汽含量(%重量)ρ工质密度(公斤/米~3)μ粘度(公斤/米秒)Nu=(hd/k)努塞尔准则Pr=(C_Pμ/k)普朗特准则Re=(Vdρ/μ)(或(dG/μ))雷诺准则引言汽包锅炉内炉膛底部水冷壁进口的给水温度接近于饱和温度。工质沿水冷壁管向炉膛顶部流动时,从炉膛吸热逐渐沸腾产生蒸汽,使工质中蒸汽含     

大厚度不锈钢焊缝热处理的选择

本文研究了60和82毫米厚18/8Ti 不锈钢埋弧自动焊接头固溶和稳定化消除应力处理的效果。采用割槽应力释放法,以自制的应变测定仪对经两种热处理的试样进行应变测定,经换算焊后状态焊缝表面残余应力约+30公斤/毫米~2,而热处理后均为压应力,固溶处理后约-6公斤/毫米~2,稳定化处理后约-3公斤/毫米~2。比较两种热处理的焊接接头性能,稳定化处理比固溶处理的350℃屈服强度提高25%,而冲击韧性降低30%,均通过YB44-64B 法晶间腐蚀试验。考虑到固溶处理工件变形大,又需要固溶水槽或喷淋设备,而稳定化处理不需要这些条件,并且接头的强度提高,虽然接头的冲击韧性有所降低,但绝对值仍能大于15公斤·米/厘米~2。因此,本文作者推荐在设备制造厂采用稳定化处理大厚度的不锈钢焊缝。     

连杆组件的设计

5·1 连杆设计1) 小头强度(1) 拉伸应力σ_t=F_i/2bt(公斤/毫米~2)式中:σ_t——A—A截面的拉伸应力(公斤/毫米~2); Fi——往复运动部的惯性力(公斤);     

400吨/时锅炉汽包的设计、制造工艺和强度试验

我厂自从1968年制造第一台配12.5万瓩超高压400吨/时锅炉以来,至今已生产了十多台此类型锅炉。该锅炉配有一只超高压大型汽包。汽包的工作条件为:工作压力155公斤/厘米~2,工作温度约350℃,泵水压力为202公斤/厘米~2(1.3倍的工作压力)。汽包筒身内径φ1600毫米,壁厚75毫米,封头为深椭圆形(a=640,b=800)。总长约13,282毫米。汽包筒身上设有12根φ108×10     

全燃高炉煤气的轧钢加热炉

一、概述南京钢铁厂第三轧钢分厂有一座有效面积78米~2的三段连续式加热炉,加热坯料为60×60毫米~2、75×75毫米~2、90毫米~2方坯,小时加热能力30～35吨。加热炉原采用7527千焦/米~3的高、焦炉混合煤气,使用高压喷射式烧嘴,并专门配备了一座煤气加压站。炉子保温时,炉前常常将加压后的多余煤气放散,不仅浪费了大量能源也污染了周围环境。为节约能源,1987年初,结合炉子大修,由冶金部马鞍山钢铁设计研究院设计,将该炉改造成了国内中型加热炉中第一座全燃高炉煤气的轧钢加热炉。     

沸腾炉改进简讯

漳平电厂10吨/时全沸腾炉自投产以来,已连续运行较长时间,操作技术也有了改进。但因飞灰损失严重,煤耗仍高达1.2公斤/度。为了解决这一问题,该厂进行加装小飞灰床的改进。小飞灰床的位置在主床后面而紧靠主床,其标高比主床略低。小飞灰床的布风板面积为2.3米~2,冷态风速为0.3～0.4米/秒。床内布置12米~2倾斜角为23.5度的全浸式受热面。风帽节距为120×120毫米,帽头直径为76毫米,风帽小孔直径为5.2毫米。小飞灰床采用单独鼓风,风量约5000米~3/时,风压450毫米水柱左右。由第二燃烧室和多管式除尘器落下汇集在集灰箱的飞灰,以二条绞龙输入小飞灰床底部     

利用高温太阳炉对钢铁工具和零件进行表面硬化的研究

本文报道了太阳能表面硬化处理的原理、设备及其加热特性,并以华工Ⅱ号太阳炉对多种常用的钢铁材料试件进行了单点加热、密排多点加热、连续扫描加热等自冷硬化试验。其中T8A钢硬化区的硬度达到了Hv(500克)950—1000公斤/毫米~2,球墨铸铁硬度达Hv(500克)910-920公斤/毫米~2,20Cr钢硬度高边H_v(100克)480公斤/毫米~2。硬化层深度可达2毫米。文中还讨论了影响太阳能表面硬化工艺的主要因素,介绍了几种有代表性的小型工具、零件进行局部硬化处理的方法及结果,显示了这一新工艺的实用性及优点。     

高温用2(1/4)Cr-1Mo钢的研究

本文对厚度为100～400毫米的2(1/4)Cr-1Mo 钢板,从奥氏体化温度(920℃)冷却速度对金相组织的影响,以及回火过程对机械性能和高温抗拉强度的影响进行了研究。结果如下:(1)当冷却速度大于6℃/分可得到均匀的贝氏体组织,冷却速度提高时减少使机械性能恶化的块状铁素体。(2)不同热处理过程对常温强度性能的影响,被表示为拉森一米尔(Larson-Miller)回火参数的函数,以致可制造抗拉强度为56公斤/毫米~2～90公斤/毫米~2的2(1/4)Cr-1Mo 钢。(3)冷却速度大于6℃/分可保持良好的缺口韧性。通过低温回火使抗拉强度高于70公斤/毫米~2的钢时,则推荐10～15℃/分或更快的冷却速度。运用这些结果,已造出一台壁厚365毫米的锻造筒壳。从它的机械性能和贝氏体组织来看都说明在筒壳两端和整个厚度上是均匀一致的。     

热力管道保温

<正> 热力管道保温,主要是指输送热水、蒸汽的管道保温工程。辽宁省是全国耗能的大户,热力管道数不胜数,所以减少热力管道散热损失、提高热效率、节约保温投资潜力很大。仅以抚顺某厂一条φ100—φ500毫米、压力为10公斤/厘米~2、长25000米管线为例,由于保温工程质量欠佳,管理不善,全部热损失每小时竟达23×10~6千卡,相当于10公斤/厘米~2、300℃新蒸汽32.1吨/时的热量。该厂每年用于管道的维修费就高达200万元。因此,加强热力管     

自控节能蜂窝煤炉

浙江省乐清县生产的自控节能蜂窝煤炉,是一种先进的民用炉,深受群众欢迎。一、主要技术指标 1.环保技术指标:连续燃烧一小时CO净增浓度6毫米/米~3,允差不大于4毫克/米~3;连续燃烧一小时SO_2净增浓度0.2毫克4米~3,允差不大于0.05毫克/米~3;桶灰出灰后一小时内总悬浮微粒净增0.3毫克/米~3,允差不大于0.2毫克/米~3。     

回转式空气预热器密封的改进

设备概况我厂2号炉系上海锅炉厂1961年产品,1966年安装,同年12月投产。蒸汽参数为120吨/时、39公斤/厘米~2、450℃。该炉配有一台回转式空气预热器,转子直径4300毫米、高1970毫米。回转式空气预热器具有结构紧凑、耗钢量少和检修方便等优点。但相对管式空气预     

南京钟山煤矿水泵,风机节电实践

钟山煤矿昼夜平均涌水量5500米~3,矿井排水用电量约占全矿年用电量的46%,矿井主扇用电量占全矿年用电量的12%,是该矿的两个耗电大项,我们就从此采取节能的改造方案,从而获得了明显的效果。一、水泵的节电实践钟山煤矿主排水泵6DY5×7(440千瓦)2台,额定流量为190米~3/时,扬程471米,效率63.5%,6GD67×7(350千瓦)1台,额定流量150米~3/时,扬程469米,效率72.5%;主排水管2条,设计一条使用,一条备用,外径194毫米,内径178毫米,担负井底车场及以     

能量变换材料——贮氢合金

所谓氢能就是以氢作为贮藏能量的形式.氢气的热值与甲烷的热值有着相当大的差异,它们分别为3050千卡/米~3和9200千卡/米~3,或3.4×10~4千卡/公斤和1.15×10~4千卡/公斤. 氢气不污染环境,燃烧后生成水.它已广泛地用于合成氨、石油脱硫、半导体工业、食品工业等.     

对焊气门的热处理工艺试验

我厂生产的CA10、EQ140等排气门均采用摩擦焊接的方式由21-4N和4Cr9Si2两种材料焊接而成。 排气门结构见图1。 焊接规范 主轴转速 2490转/分 摩擦压力 6～7公斤/厘米~2 摩擦时间 5～6秒 顶锻压力32～38公斤/厘米~2 总烧化量 6～8毫米 一、热处理工艺方案的试验安排 对焊气门的质量不但与焊接工艺、热处理工艺规范有关,同时热处理工艺的安排也有一定影响。     

沼气池的设计与施工

设计实例为了更好地掌握前面所讲的沼气池设计要点与计算公式,下面,我们以6米~3圆形水压式沼气池为例进行设计计算。一、设计依据 1.地质水文条件本实例中的地基为粘土地基,地基强度[R]=15000公斤/米~2;常     

БКЗ-320锅炉燃煤时炉膛和对流受热面的换热研究

烧爱基巴斯多斯基煤的汽包锅炉运行时,过热蒸汽温度经常超过计算值。为保证额定汽温只得成倍提高喷水量和割除部分过热器受热面。如БК3-320锅炉低温过热器受热面从1450米~2减少到580米~2。为摸清超温的原因,曾在БК3-320锅炉上全面地研究了炉膛和对流过热器的换热。БК3-320-140-2锅炉蒸发量320吨/时,汽压140公斤/厘米~2,汽温570℃,П型布置。炉室容积1510米~3,炉膛受热面893米~3。八只扰动式燃烧器分二排布置在前墙上。带     

“太阳挑战者”号技术性能简介

机体全长9.2米,翼展长14.3米(翼中段和翼稍段可拆卸),座舱乘员1人。性能飞行高度:一般数十米到三千米,最大设计高度为15公里。水平航速:靠近海平面最高可达60公里/小时。随飞行高度而增加。最大爬升率:约1米/秒。总重量:设计值为133公斤(飞机自重加飞行员重量),最大不得超过156公斤。功率:靠近海平面时最大为3千瓦,维持水平飞行最小功率为1.3千瓦。能源由16,128块尺寸为63.5×19×0.3毫米~3硅单体太阳电池供电。     

江油发电厂5号炉改进和超负荷试验小结

简述江油发电厂5号炉系EKM-200型锅炉,1969年4月安装,1970年5月正式投入运行。锅炉主要数据额定蒸发量200吨/时汽包允许最大压力118公斤/厘米~2汽包运行压力111公斤/厘米~2过热蒸汽压力98公斤/厘米~2过热蒸汽温度535℃给水温度215℃排烟温度160℃热风温度335℃炉膛热负荷183×10~3大卡/米~3·时该炉运行一年后,发现两个问题较为严重:即结焦和竖井磨煤机击锤磨损。常常由于炉膛内大块结焦和击锤损坏而被迫停炉,严重影响了发电。针对5号炉存在的缺陷,于1971年4～5月进行了大修。大修中作了以下几项改进:1)将炉膛后墙水冷壁缩口上移(见图     

П-59型锅炉燃烧设备结构的改进

Ⅱ-59型锅炉(D_K=990吨/时,рпе=255公斤/厘米~2,Тпе=545/545℃)设计燃用莫斯科褐煤。锅炉装有32只直流式煤粉燃烧器,沿炉膛高度分二层对冲水平布置在侧墙上。燃烧器出口截面设计成长方形,高为1200毫米,宽为380毫米(图1a)。沿燃烧器高度开有三条窄缝:送二次风的中间窄缝宽177毫米和供送气粉混合物的边上二个窄缝宽为101毫米。燃烧器具有长500毫米的预混段。下层燃烧器两侧都装有蒸汽雾化重油喷嘴。锅炉按设计工况运行时,发现燃烧器喷     

ТГМП-314型锅炉燃烧器的最佳工况

-314型直流锅炉采用单炉体方案,蒸发量950吨/时,蒸汽参数255公斤/厘米~2、565/570℃,锅炉采用开式炉膛,装有16只XΦ-3型煤气——重油燃烧器(图1),分二排,前、后墙对冲布置。在额定工况下,燃烧器的出力:重油为4350公斤/时,煤气为4800米~3/时。燃烧器是锅炉机组的重要部件之一,锅炉机组的状况取决于燃烧器的工况。燃烧器的喷口处在特别恶劣的温度条件