关于压杆稳定欧拉公式实际上不存在的论证

压杆稳定欧拉公式是从纯弯曲梁的挠曲线近似微分方程Elv"=M(x)导出的.本文证明Elv"=-M(x)并不适用于压杆,进而得出压杆稳定欧拉公式因出处错误而实际上并不存在的结论.     

钢压杆稳定性和可靠性的研究

<正> 压杆稳定问题的研究,从十八世纪中叶欧拉(Euler)提出著名轴压杆临界力公式以来,已有二百多年了,但认识到欧拉公式只适用于材料的弹性工作范围,却花了一百多年。对非弹性压杆临界力的研究,有上世纪末恩格塞尔(Engesser,1895)的双模量     

轴心受压杆件的弯曲屈曲

全面梳理了轴压杆弯曲屈曲的理论分析过程和工程应用方法。欧拉公式解决了轴压杆弹性区的弯曲屈曲问题。欧拉之后的学者完善了非弹性区的问题,建立了以切线模量理论为基础的轴压杆非弹性区弯曲屈曲的欧拉公式。其后的学者通过考虑安全度的方式将其用于工程设计。新版《钢结构设计标准》(GB 50017—2017)沿用我国自88钢规以来的做法,以等效初挠度综合考虑初始缺陷,按压弯杆计算给出轴压杆弯曲屈曲的设计公式。     

建筑结构压杆稳定截面设计的直接荷载法

本文通过对建筑结构压杆稳定条件及“欧拉公式”的适用范围，对压杆稳定在荷载作用下的受力分析，提出压杆稳定截面设计的直接荷载法，并讨论了压杆稳定截面设计的基本思路及应用。     

重建建筑施工模板支架安全的力学理论体系——否定压杆稳定欧拉公式及建立不变体单元六面连续的力学模型 (连载一)

压杆稳定欧拉公式是材料力学的经典公式,也是压杆计算的理论基础。该文的作者认为,压杆稳定欧拉公式从推导过程到结论皆有误,并由于其错误而导致现行模板支架计算公式具有缺陷,也是导致工程实践中模板支架不断跨塌的一个重要原因所在。我们站在学术研讨的立场上,本着科学的态度,将这篇文章全文刊出,旨在以研究讨论为目的,希望各专家学者各抒己见。     

钢压杆稳定性和可靠性的研究

<正> 压杆稳定问题的研究,从十八世纪中叶欧拉(Euler) 提出著名轴压杆临界力公式以来,已有二百多年了,但认识到欧拉公式只适用于材料的弹性工作范围,却花了一百多年。对非弹性压杆临界力的研究,有上世纪末恩格塞尔(Engesser,1895) 的双模量理论和本世纪中香莱(Shanley,1947) 的切线模量理论。上述理论都是从理想直杆出发,与实用压杆存在着各种称为“偶然偏心”的缺陷(如几何方面杆的初挠曲、压力不对中,物理方面材质不匀、存在残余应力等) 不相符合,因而对于实用压杆来说,应     

两端铰支变截面压杆临界截荷的计算

本文应用能量法、推导出了两端铰支变截面压杆临界截荷，放大系数ｆ的计算公式，从而，可简便地利用等面匀质压杆的欧拉公式，乘以放大系数ｆ求出两端铰支变截面压杆的临界载荷值。     

钢杆件和板件稳定研究的发展过程

<正> 一杆件1744年,欧拉(Leonard Euter)用变分法,正确地推导出压弯杆挠度曲线,求得了理想顺直弹性长压杆的临界荷载(压曲理论)。1757年,他给出了简化公式,将曲率用挠度的二阶导数来代替,并导出弹性长压     

积极开展矿山岩体变形稳定性的研究

构件变形稳定性的研究,是从1744年欧拉提出细长杆在轴压作用下的平衡问题开始的,他只进行了静态平衡下弹性情况的稳定性分析。提出了压杆丧失稳定(简称失稳)的静力准则,即经典稳定理论的准则。现在结构稳定性研究已发展成为固体力学的一个重要分支学科,其内容涉及对结构静动态弹塑性稳定性的分析及失稳特性的研究．     

基于SAP2000的预应力撑杆式钢压杆分析

运用有限元分析软件SAP2000对预应力撑杆式钢压杆进行模拟分析,将所得结果与欧拉临界承载力进行对比分析,分析结果表明,施加预应力后的钢压杆的承载能力相较非预应力钢压杆提高较多,但与欧拉临界承载力之间仍有一定差距。     

钢轴压杆柱子曲线的建议及其可靠度分析

前言过去轴心压杆一般都采用单一的柱子曲线进行设计,其临界荷载是按理想直杆屈曲理论进行分析或者以试验曲线为准求出。我国现行的钢结构设计规范定出的柱子曲线,弹性阶段采用欧拉公式,弹塑性阶段采用抛物线公式,然后,以特殊安全系数考虑杆件初弯曲和初偏心等不利因素的影响。这种方法不能反映轴心压杆真实的工作情况。因此,目前国内外的趋     

多处局部损伤钢压杆经纤维复合材料加固后的抗屈曲性能

为解决具有多处局部损伤的钢压杆经纤维复合材料FRP加固后屈曲临界力的计算缺乏实用方法的问题,采用能量方法,推导FRP加固多处局部损伤钢压杆的屈曲临界力,建立了适用于各种杆端约束条件的准欧拉公式。在此基础上,提出了FRP抗屈曲加固多处局部损伤钢压杆的设计方法。利用ANSYS有限元软件验证了准欧拉公式的正确性与可靠性,对影响多处局部损伤空心圆管抗屈曲性能的主要参数,如FRP的厚度、边界条件及加固材料弹性模量等进行计算与分析,得到了它们的影响规律。以一根多处翼缘板局部损伤的H型钢支柱为例设计FRP加固方案,并进行稳定计算与分析。结果表明:按照所提出的加固方案实施加固,试件等效稳定系数均有所提高,能够恰好恢复或适当增强损伤构件的抗屈曲性能。     

工字形铝合金轴心压杆稳定系数的试验研究

通过对不同长细比铝合金工字形轴心压杆稳定性的试验研究 ,计算得出了相应的稳定系数 ,并与几种公式的计算结果对比 ,得出了可用于我国铝合金轴心压杆设计的稳定系数计算公式。     

GB50017-2017《钢结构设计标准》中多高层框架-支撑架的稳定解读

介绍了GB 50017—2017《钢结构设计标准》中多高层钢结构稳定计算的思路。首先,回顾了压杆弹性屈曲的欧拉公式,通过分析摇摆柱-悬臂柱体系、设置摇摆柱的框架和防屈曲支撑的构成,表明了压杆自身刚度和相邻构件的刚度为压杆本身、摇摆柱、芯杆提供了稳定承载力。然后,将这些概念推广到双重抗侧力结构中,则支撑架为框架提供了支持,因此要求支撑架在框架柱达到极限状态时应具有刚度。     

楔形变截面压杆的弹塑性稳定

研究了楔形变截面压杆平面内弹塑性弯曲失稳。提出了以大头截面为计算截面的压杆稳定性计算公式 ,给出了配套的变截面压杆计算长度系数公式和表格。对变截面压杆与等效的等截面压杆的弹塑性工作性能进行了比较 ,发现后者总是在悬臂柱的固定端截面开始出现塑性 ,而变截面压杆的塑性区在离固定端一定高度的地方先出现 ,这一差别导致弹塑性失稳的变截面压杆比等效的等截面压杆的承载力要高     

钢压杆稳定的简化计算

在高层建筑施工中,经常需要进行脚手架钢压杆的稳定计算。本文根据欧拉与雅兴斯基公式,推出了由已知条件一次算得断面的简便公式,按其计算的结果与规范计算值接近,并避免了先假定断面再反复计算的过程。现叙述如下: 一、公式推导由于压杆的稳定安全系数K随长细比λ变化,故可写成: K=f(λ) (1) 由《中心受压杆安全系数的选用》(刘大安著)一文中的K=1.67～1.92;当λ≥130时,K=1.92(常数),故K的上限值为1.92。     

扫地杆对扣件式钢管脚手架结构承载力的影响

我国因脚手架问题造成的人身伤亡事故占很高比例,其原因是多方面的。目前许多工地搭设支模架时,普遍存在支模架立杆底部只有垫板而没有扫地杆的现象(图1)。这样做虽方便操作,但对支模架结构的承载能力非常不利,是不安全的作法。1压杆稳定基本理论由欧拉理论可推导出压杆稳定公式:Pe=π2EI(μL)2(1)其中压杆有效长度l0=μL,μ值取决于压杆的端部条件。令A=π2EIL2,在压杆的长度与材料截面确定的情况下,A为常数,则(1)式可写成:Pe=1μ2A(2)由(2)式可知,对施工中用于脚手架的钢管来说,在立杆长度一定的情况下,其承载能力将取决于其端部条件…     

悬挂式桩架压杆稳定性计算

悬挂式桩架压杆稳定性计算上海工程机械厂吴曾钜本文论述的是使用广泛的ＤＪＷ悬挂式桩架（见图１）的整体稳定性计算中长度系数的公式推导和计算实例。这是一种特殊的支承形式（见图２），它的压杆稳定性计算的长度系数是文献资料中无法查阅到的。长度系数的确定，对于压...     

毛竹压杆屈曲系数公式研究

为获得四川地区毛竹压杆更精确的屈曲系数公式，通过试验方法测定四川地区毛竹的顺纹抗压强度以及31根长细比分布较为均匀的竹压杆临界荷载，并对国内外现有的9个竹压杆屈曲系数公式进行研究。结果表明：此批毛竹顺纹抗压强度平均值约为51MPa；竹压杆的破坏是由于局部鼓曲变形和整体弯曲变形叠加，最终竹压杆管壁超过横纹抗拉强度极限值进而纵向开裂；现有竹压杆屈曲系数公式所得到的临界荷载计算值之间有所差异，与文中试验实测临界荷载值也有不同程度的差异。最后采用具有较好拟合优度的Ylinen方法，基于文中试验数据拟合提出适用于四川地区的毛竹压杆屈曲系数公式。     

关于T形、L形、槽形、工字形等截面剪力墙稳定验算方法的探讨分析

异形剪力墙稳定验算主要包括翼缘、腹板局部稳定验算和墙肢整体稳定验算。其中,翼缘、腹板局部稳定问题是二维受压构件的稳定问题,而《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3—2010)提供的验算方法的依据是一维压杆稳定验算的欧拉公式,该方法理论依据不足。根据异形剪力墙翼缘、腹板的不同边界条件及平板屈曲理论推导出异形剪力墙局部稳定验算公式,同时对异形剪力墙整体稳定的规范验算公式及验算条件提出了改进意见。