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为了掌握某电厂2×660MW超超临界锅炉在运行1.7~2.0万h后末级再热器多次发生氧化皮大面积剥落、堆积的原因,对该厂2台锅炉的末级过热器、后屏过热器、末级再热器TP347H管子割管取样分析。割管分析内容包括:化学成分分析、室温拉伸试验、硬度检验、金相检验等。分析结果表明:末级过热器和后屏过热器TP347H管子内壁存在1层细晶粒区(晶粒度9~10级),而高温再热器则整体均为粗晶区,内壁无细晶粒区。二者晶粒度的区别是导致仅高温再热器发生大面积氧化皮剥落堆积的主要原因。TP347H钢管晶粒度对其内壁氧化皮长大的速度的影响因素表现为材料晶粒越细小,晶界密度越大, Cr元素通过短路扩散方式的扩散速度越快,越有利于在TP347H管子内壁形成富Cr的氧化层,其抗蒸汽氧化能力越强。最后,对600 ℃温度等级的超超临界机组高温受热面的选材提出了建议。 相似文献
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HG2008/186-M锅炉热偏差问题探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
针对大型锅炉存在的过热器左右两侧出口汽温偏差及末级再热器和屏式再热器频繁发生因过热导致的爆管问题,从烟气流动特性出发,分析了产生热偏差原因。造成分隔屏及后屏过热器吸热左多右少的主要原因是右侧高温烟气中夹带的尚有一定的塑性灰粒,使过热器沾污,影响了吸热。导致屏式再热器和末级再热器爆管的根本原因是烟气的充满度不好;末级再热器下部空间易形成烟气走廊;屏式再热器间距小等。通过改造后,上述情况基本上得到控制。 相似文献
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HG2008/186—M锅炉热偏差问题探讨 总被引:2,自引:0,他引:2
针对大型锅炉存在的过热器左右两侧出口汽温偏差及末级再热器和屏式再热器频繁发生因过热导致的爆管问题,从烟气流动特性出发,分析了产生热偏差原因。造成分隔屏及后屏过热器吸热左多右少的主要原因是右侧高温烟气中夹带的尚有一定的塑性灰粒,使过热器沾污,影响了吸热。导致屏式再热器和末级再热器爆管的根本原因是烟气的充满度不好;末级再热器下部空间易形成烟气走廓;癜式再热器间距小等,通过改造后,上述情况基本上得到控制 相似文献
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通过宏观分析、厚度及焊缝几何尺寸检测、室温力学性能试验、金相组织分析等方式,对某电厂屏式再热器管进行爆管分析。结果表明:管子的材料组织严重老化和大角度变径造成应力集中是爆管的主要原因。 相似文献
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某热电厂300MW机组锅炉屏式再热器管异径接头处发生爆管及凸起鼓包现象。通过化学成分检测、室温拉伸试验、宏观观察、显微组织观察等手段检测后,认为再热器爆管及鼓包的原因为异径接头壁厚相差较大及管内壁车削加工过程中工艺控制不严,形成应力集中区域,最终造成鼓包或产生裂纹、发生爆管。针对以上原因,提出对锅炉受热面异径接头的内坡车削部位,特别是退刀槽处进行全面检查的建议。 相似文献
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再热器结构布置对超温爆管的影响 总被引:5,自引:1,他引:4
再热器超温爆管是影响大容量锅炉安全运行的一个重要因素,并联管屏间的流量偏差是造成超温爆管的重要原因。通过对再热器流量分布的计算,分析了再热器结构布置对超温爆管的影响,提出了解决流量偏差的关键在于调整再热器出口集箱的静压分布及改进设想。 相似文献
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通过对广西区内较大型火电机组高温过热器及再热器用材为1 Cr18Ni9Ti,TP304H,TP347H等奥氏体不锈钢受热面管在运行过程中发生的脆化相析出、超温过热、应力腐蚀几种损坏或失效形式进行分析探讨,提出了相应的预防措施。 相似文献
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针对某600 MW亚临界锅炉屏式再热器爆管的问题,通过对管样进行试验和对比,并结合管子的壁温估算和强度校核,分析了爆管原因.结果表明:12Cr1MoVG钢管子在长期超温运行状态下,力学性能下降;而在运行过程中,管子存在短时超温,其高温强度不满足要求;同时,管子有效承载厚度降低.以上综合作用导致屏式再热器爆管. 相似文献
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通过对爆口进行宏观检查、材质分析和金相组织检验 ,对华能德州电厂 2号炉屏式再热器不锈钢弯头爆管试样进行了分析 ,结果表明 ,本次爆管原因为错用管材。 相似文献
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针对某电厂高温过热器爆管试样进行宏观形貌分析、金相分析、力学性能测试、晶间腐蚀试验,试验结果表明,爆管是由于TP 347H奥氏体不锈钢过热器管在弯制后未按规定进行固溶处理,材料在600℃运行时敏化,导致碳化铬在晶界上析出使晶界弱化,在腐蚀介质及各种应力共同作用下,发生晶间腐蚀爆管。 相似文献