25Cr2Mo1VA钢裂纹扩展机理的研究

火电厂螺栓使用25cr2Mo1VA钢，在高温下长期工作产生小裂纹。利用透射电镜和动态拉伸试验，对其组织的变化进行观察和分析，研究螺栓裂纹萌生和扩展的机理。结果表明：碳化物在原奥氏体晶界和贝氏体亚晶界的析出，是引起螺栓韧性下降，导致螺栓裂纹的萌生和扩展的主要原因。     

汽轮机前汽缸裂纹补焊方案

介绍6^#汽轮机汽缸裂纹的打磨、补焊的方法及对焊工及金属监督工的要求。     

ZG15Cr2Mol裂纹的“冷焊”工艺

汽轮机高压主汽调节阀是汽轮机组的关键部件，毛坯重4900kg，工作温度为535℃，工作压力为13．5MPa，对毛坯质量要求非常严格。在阀体粗加工后发现阀壳在进汽管内壁处存在两条裂纹(如图1所示)，裂纹呈垂直阀壳轴线方向分布，且两条裂纹走向近似平行于进汽管轴线(如图2所示)。     

汽缸开裂的临界裂纹尺寸分析

汽缸在打压时开裂现象时有发生,通过对汽缸材料的常规力学性能和断裂力学特性的试验研究以及对汽缸工作状态下的受力的有限元方向,用断裂力学方法可以计算汽缸不同位置的临界裂纹尺寸,为汽缸的无损检验提供参考。     

ZG15Cr1Mo1V阀门铸件的补焊

分析了ＺＧ１５Ｃｒ１Ｍｏ１Ｖ阀门铸件经机加工后出现缺陷的原因，介绍了对缺陷实施补焊的准备、施焊及检查等工艺过程，总结了对合金钢阀门铸件铸造缺陷在机加工后期补焊的实用方法和操作经验。     

12Cr1MoV钢与ZG15Cr2Mo1钢的焊接工艺研究

本文对12Cr1MoV钢与ZG15Cr2Mo1钢的焊接性进行了较全面的理论分析，在综合考虑母材金属冶金性能的前提下，通过制定合理的焊接工艺及对焊接过程进行严格的控制，取得了良好的焊接质量，对其他耐热钢的焊接具有一定的借鉴和指导作用。     

柴油机汽缸间壁防裂纹措施

<正>一台61 35型柴油机汽缸间壁产生裂纹后,中途突然熄火,机油压力下降至0.2 MPa左右,功率明显不足,牵引无力。经拆检发现机油盘有水,油已变稀、变质。打开缸盖发现:Ⅰ-Ⅲ缸间壁有横向贯穿裂纹,冷却水通过裂缝渗入汽缸内,造成燃烧不良,出现熄火、冒黑烟现象:水又经活塞与缸套间隙漏入曲轴箱,稀释机油。     

罩式炉内罩1Cr20Ni14Si2挖补修复焊接热裂纹的控制

通过对1Cr20Ni14Si12奥氏体耐热不锈钢的化学成分,力学性能及焊接性分析,制定了正确的焊接工艺并严格执行,完全解决了攀钢冷轧厂罩式炉内罩修复过程中出现的焊接热裂纹问题.     

宽厚板冷床区ZG42Cr1Mo翻臂柄补焊工艺

在我公司承揽的西马克冷床项目中,有50件材质为ZG42Cr1Mo调质的翻臂柄。其中6件在粗加工（精加工余量1mm）后,端面发现砂眼缺陷,经PT、UT探伤后发现裂纹,产品结构如附图所示。砂眼为1～5mm不等,深度2～3mm;裂纹长度5～10mm,深度4～6mm,条数不等的非穿透性裂纹。     

1Cr5Mo铬钼钢管冷裂纹浅析及预防

诸多石油化工装置的高温、高压管线采用了1Cr5Mo材料,它在高温下具有较好的热强性和抗腐蚀能力。但是,1Cr5Mo的淬硬倾向大,焊接性较差,如果焊接工艺选择不当、工艺纪律不严格,极易产生冷裂纹。     

2．25 Cr－1 Mo钢制加氢反应器的焊接裂纹（一）--在制过程中出现的焊接裂纹

简述某单位制造过程中,在设备整体焊后热处理后,发现焊接裂纹的情况,并对从该设备上截取的带裂纹的试样进行试验。展示出裂纹状况和宏观、微观形貌,为深入分析裂纹的性质提供了依据。     

在氢环境中2.25Cr—1Mo钢短裂纹扩展行为研究

通过对在空气中与阴极渗氢情况下２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢的短裂纹扩展研究,发现在氢的作用下,ΔＪｔｈ约为３６０×１０－６ＭＮ／ｍ,较空气中约低２００×１０－６ＭＮ／ｍ,ｄａ／ｄＮ－ΔＪ关系与空气中相比左移,且随ΔＪ区间不同,左移量不也不同。断口分析表明,在疲劳裂纹扩展的三个阶段,氢原子与交变力动态地起着协同作用。在≈１０００×１０－６ＭＮ／ｍ＜ΔＪ＜≈１２００×１０－６ＭＮ／ｍ内氢原子对裂纹扩展影响不明显可解释为：氢原子在局部晶界的偏聚导致应力过分集中而产生穿晶裂纹后应力缓解的结果。     

9Cr2轧辊裂纹分析

对9Cr2轧辊开裂原因进行分析，找出开裂原因。并对该工件的工艺提出可行性建议，对热处理生产有较高的指导意义。     

ZG15Cr1Mo1V与P91管—管对接的焊接工艺

分析了P91和ZG15Cr1Mo1V的材料特点及焊接性能，介绍了2种材料的对接焊试验方法，对焊缝质量进行了评定。     

汽轮机动叶片用1Cr13钢原材料裂纹分析

1Cr13钢毛坯调质后发现裂纹,裂纹面两侧都有明显的脱碳层,断面存在氧化,裂纹斜向延伸,裂纹末梢并不尖锐,裂纹边缘脱碳层与毛坯料原始面脱碳层层深差别不大等现象推断,送检毛坯料上的裂纹应是淬火之前形成的原始裂纹。     

ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢的焊接工艺研究

针对ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢的成分特点与焊接性,结合公司生产条件,提出了1．7mm ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢板料的手工TIG焊与焊后热处理工艺,并对焊接参数进行优化,最终得到了抗拉强度符合要求的焊缝。     

炼油厂Cr5Mo工艺管线安全评估及剩余寿命研究报告4 高桥炼油厂Cr5Mo管线裂纹的成因分析和危害性评估

本文通过对Cr5Mo管线裂纹的试验和分析表明:这些裂纹是在焊接过程中产生的,而不是在服役过程中形成的;由于管线应力水平低,在高温服役条件下,裂纹没有扩展,管线是相当安全的。     

1Cr11Ni2W2MoV钢疲劳裂纹闭合与试样类型的相关性

压力容器材料的疲劳裂纹扩展门槛值在预测服役寿命方面具有重要意义,而门槛值的准确测定常受到裂纹闭合的影响。为了验证采用角裂纹(CC)试样测定疲劳裂纹扩展门槛值时是否受裂纹闭合影响,采用1Cr11Ni2W2MoV钢加工了角裂纹试样和紧凑拉伸(C(T))试样,在室温下开展了疲劳裂纹扩展门槛值试验,并测定了门槛值对应的载荷-裂纹张开位移曲线。通过扫描电子显微镜对断口形貌中由裂纹闭合产生的磨损痕迹进行了观察。结合试验结果分析了两种试样类型的裂纹闭合程度及成因。通过CC试样测定的门槛值与C(T)试样相近或更小。在所测试4个CC试样中,仅有一个出现了足以影响裂纹扩展驱动力的裂纹闭合现象,而在所有测试的C(T)试样中均观察到了裂纹闭合。CC试样可用于疲劳裂纹扩展门槛值试验,并在当前试验条件下获得了接近理想门槛值的结果。     

5Cr8Si2钢制气门裂纹分析

在生产某种气门时,许多产品产生裂纹。通过多次试验找出问题出在于热处理时炉的保护气氛控制不好。对相关设备以及工艺改进后,该气门的制造再没有出现裂纹问题了。     

ZG10Cr14Ni5Mo2钢氮化工艺的研究

文中论述了ZG10Cr14Ni5Mo2铸造不锈钢氮化时去除表面钝化膜的方法,以及不同氮化温度、不同氮化时间的氮化效果,并制定了合理的氮化工艺参数、氮化层的形态特征.