表面陶瓷复合层耐磨锤头铸造工艺及组织的研究

以高硼钢液为母体材料,陶瓷颗粒复合材料为表层,采取消失模负压铸造工艺制造高硼铸钢锤头.利用负压和高温将高硼钢液渗透于复合材料层中,形成理想的铸渗层.应用该方法制造的破碎机锤头及其它耐磨产品,不但强度与硬度高,而且耐磨性好,是一种制造耐磨产品新的制造工艺方法.     

高钒高速钢复合锤头铸造工艺及其性能

采用固液双金属复合铸造的方法制造了高钒高速钢/碳钢复合锤头,研究了锤柄在不同处理条件下的复合情况.结果表明,锤柄经过酸洗处理以后复合效果良好,能够实现冶金结合;而锤柄经过机械方法除锈或不处理,锤柄和锤头的复合不好.经过酸洗工艺生产的高钒高速钢复合锤头硬度满足要求,使用效果良好.     

锤式破碎机复合锤头铸造与热处理工艺的改进

锤式破碎机应用于矿山、电力、冶金、建材等行业 ,其破碎对象为矿石、岩石、熟料等硬而脆的物料。为了提高破碎机的破碎效率 ,减少锤头更换频率 ,选用高铬铸铁材质锤头与ZG35钢材质锤柄复合浇注锤式破碎机锤头。高铬铸铁化学成分w为 :2 .4 %～ 3.2 %C ;18%～2 2 %Cr;0 .4 %～ 1.0 %Mn ;0 .3%～ 0 .8%Si;1.0 %～ 2 .0 %Mo ;0 .6 %～ 1.2 %Ni;0 .8%～ 1.2 %Cu ;≤0 .0 5 %S、P。ZG35钢化学成分w为 0 .32 %～ 0 .4 2 %C ;0 .5 %～ 0 .8%Mn ;0 .2 0 %～ 0 .4 5 %Si;≤ 0 .0 5 %S、P。1　复合浇注过程中存在的问题将加工好的ZG35钢锤柄放…     

双金属复合锤头的铸造工艺

以高铬铸铁、碳钢为原材料,采用镶铸工艺制造高铬铸铁/碳钢双金属复合锤.通过对双金属复合过程中各种参数的理论计算和实际试验,得出一套完整的优化参数和完整的双金属复合铸造锤头的理论,为双金属复合铸造锤头技术的推广提供支持.     

锤头的双金属复合铸造工艺

应用液-固、液-液复合工艺制造破碎机锤头,锤柄用ZG270-500,锤头用KmTBCr26高铬铸铁.用液-固复合工艺多数获得机械结合的复合铸件;用液-液复合工艺则获得冶金结合的复合铸件.应充分发挥材料的各自性能,有效提高铸件使用寿命.     

锤头的双金属复合铸造工艺

双金属复合铸造是提高破碎机锤头整体性能的有效手段.文中给出了用以实现锤头双金属复合铸造并获得金属间有效结合的几种方法,分析了其优、缺点,并给出了针对现存问题可行的解决方案.     

双金属锤头复合铸造工艺研究

针对锤头在使用中锤柄不断承受交变的弯曲应力和冲击力,而锤头部位则主要承受较强的冲击力和摩擦力的特点,设计出一种新型的锤头复合铸造工艺.两个具有倒梯形燕尾结构的耐磨块镶铸在锤下端中轴线的两侧.耐磨块用高铬铸铁铸造成形,浇注前先经过适当热处理和表面清理,重新加热到600℃以上后放入铸型,并迅速浇入高锰钢铸成锤体,使耐磨块与锤柄主体合金达到冶金结合,耐磨块在使用中不脱落.复合锤头耐磨性显著提高.     

大型破碎机复合锤头的研制与应用

针对市场上所使用的各种大型破碎机锤头,存在硬度低、强韧性和耐磨性差,使用寿命短,以及国外进口锤头多数都含有价格昂贵的钼、镍等合金元素,生产成本高等不足,开发成功了强韧性高和耐磨性好的复合锤头,复合锤头的锤端为高碳高铬铸铁,碳化物体积分数为42%~48%,具有高硬度和优良的强韧性和耐磨性,硬度在65 HRC以上,抗弯强度大于500 MPa,冲击韧度在5.5 J/cm~2以上。复合锤头以铬、硼为主要合金元素,不加价格昂贵的钼、镍等合金元素,并取消高温热处理,其寿命比高锰钢锤头提高5倍以上。     

破碎机高铬铸铁复合锤头的研制

为提高高铬铸铁锤头抗断裂能力，提出采用高铬铸铁和碳钢复合铸造工艺生产锤头。工业试验表明，高铬铸铁复合锤头用于破碎热烧结矿，使用安全又可靠，使用寿命达到高锰钢3倍以上。     

铸造高铬铸铁复合锤头

介绍了消失模铸造高铬铸铁复合锤头的生产经验,对其锤头、锤柄的不同铸式的铸造工艺、热处理方法作了详尽说明,并对常出现的问题进行了分析。提出了解决问题的对策。     

金属基陶瓷复合涂层的热喷涂工艺

金属基陶瓷复合涂层技术是具有广阔应用前景的材料表面处理技术和材料复合技术，而热喷涂技术是制备金属基陶瓷复合涂层的重要的制备技术之一，本文综述了金属基陶瓷复合涂层的各种热喷涂方法，并对热喷涂的制备工艺进行了总结。     

金属基陶瓷复合涂层的热喷涂工艺

金属基陶瓷复合涂层技术是具有广阔应用前景的材料表面处理技术和材料复合技术,而热喷涂技术是制备金属基陶瓷复合涂层的重要的制备技术之一,本文综述了金属基陶瓷复合涂层的各种热喷涂方法,并对热喷涂的制备工艺进行了总结。     

镶铸式复合锤头的铸造工艺研究

分别采用高铬铸铁和碳素钢作为锤端和锤柄.造型时将涂附保护剂的锤柄套上锤端整体放入砂型中,锤端和浇道采用消失模.采用立浇的方式,锤端设置冒口.复合时将砂型整体放入感应线圈中感应加热,锤柄升到一定温度时,开始浇注金属液并继续加热,待金属液完全覆盖锤柄时停止加热,继续浇注直到充满整个冒口.所得的界面为完全冶金结合.复合层经热处理组织为Cr7C3共晶碳化物 马氏体 少量残奥,硬度≥58 HRC,冲击韧度≥12 J/cm2.锤头使用寿命是同等工况下高锰钢的4倍左右.     

液相脉冲放电沉积TiC陶瓷涂层的滑动磨损性能研究

将高熔点金属Ti电极置入含碳的液相介质中，利用脉冲放电所产生的低温高能等离子体在45钢基体上沉积了TiC硬质金属陶瓷涂层，对TiC陶瓷涂层进行了滑动磨损试验。结果表明：在本试验条件下，TiC涂层的滑动摩擦系数较小，且较稳定；在相同的磨损实验条件下，TiC涂层的磨损质量损失是未处理表面的1／10左右，是化学复合镀Ni-P-SiC（纳米）镀层的1／6左右，说明涂层的耐磨性相对较好。涂层磨损形貌观察发现：涂层磨痕均为浅显的平行犁沟，表明涂层的磨损机理为轻微磨粒磨损。     

液相脉冲放电沉积TiC陶瓷涂层的滑动磨损性能研究

将高熔点金属Ti电极置入含碳的液相介质中,利用脉冲放电所产生的低温高能等离子体在45钢基体上沉积了TiC硬质金属陶瓷涂层,对TiC陶瓷涂层进行了滑动磨损试验。结果表明:在本试验条件下,TiC涂层的滑动摩擦系数较小,且较稳定;在相同的磨损实验条件下,TiC涂层的磨损质量损失是未处理表面的1/10左右,是化学复合镀N i-P-SiC(纳米)镀层的1/6左右,说明涂层的耐磨性相对较好。涂层磨损形貌观察发现:涂层磨痕均为浅显的平行犁沟,表明涂层的磨损机理为轻微磨粒磨损。     

增强泡沫铝复合材料制备工艺的研究

在泡沫铝材中复合硬度很高的ZrO2陶瓷球可以起到增强泡沫铝的作用。本文采用盐粒与陶瓷球复合预制体及渗流成型工艺,通过改进模具和优化工艺参数,成功制备了ZrO2陶瓷球增强泡沫铝复合材料试样。试验结果表明,在实验室条件下,当浇注温度为805℃～815℃（纯铝）、760℃～770℃（铝硅）,模具和填料预热温度为600℃～610℃（纯铝）、560℃～570℃（铝硅）时,可以获得外形尺寸为φ30×50（mm）、孔隙率为56%～75%、陶瓷球尺寸为φ1mm,陶瓷球与盐粒体积比例为1：5、2：3的试样。为泡沫复合材料的进一步开发和研究奠定了基础。     

低红外发射率陶瓷层/金属层/陶瓷层复合薄膜高温性能研究

目的研究热处理工艺对陶瓷层/金属层/陶瓷层复合薄膜低红外发射性能的影响,并分析复合薄膜的有效工作温度。方法采用多弧离子镀方法在Ni基K424合金基底上制备了AlCrN/Cr/AlCrN和AlCrSiN/Cr/AlCrSiN两种复合薄膜,分别在700~800℃和800~900℃大气环境下对样品进行了热处理。利用X射线衍射仪、场发射高分辨率透射电子显微镜、X射线光电子能谱仪、电子探针显微分析仪、辉光放电质谱仪和傅里叶变换红外光谱仪,对样品的微观结构、化学组成和表面辐射特性进行了分析。通过建模计算了两种样品在不同温度下的氧化活化能和扩散系数,对比了其抗氧化性能和抗扩散性能。结果样品中的陶瓷层呈纳米晶-非晶结构特征,AlCrN和AlCrSiN陶瓷层中的纳米晶分别为hcp-Cr2N和hcp-AlN。非晶AlCrN介质会在750℃结晶形成面心立方相的Cr(Al)N,加入Si元素可以将其结晶温度提高至850℃。在氧化初期,由于纳米晶的不同,AlCrN和AlCrSiN陶瓷层的表面分别形成富Cr和富Al的氧化层,而由于fcc-Cr(Al)N的形成,以及氧化铬和氧化铝之间极高的溶解度,最终样品表面会形成铝、铬混合的氧化层。当非晶AlCrN介质结晶后,O元素通过晶界深入样品内部导致样品的红外发射率急剧增大,使其低发射特性失效。同时,结晶后的复合薄膜中陶瓷层的氧化活化能降低,Ni元素的扩散系数增大。结论纳米晶-非晶结构的陶瓷层具有更优异的抗氧化性能和抗扩散性能,加入Si元素可以提高样品的抗氧化性能,AlCrSiN/Cr/AlCrSiN复合薄膜可应用于850℃以下的低红外发射率应用。     

纳米Al2O3／Ni复合电刷镀层的表征与微动磨损机理

通过在镍基电刷镀液中添加纳米Al2O3颗粒,制备出了分散均匀、与基质金属Ni结合良好的Al2O3／Ni复合电刷镀层。复合镀层的组织致密,显微硬度高。微动磨损试验表明,复合镀层在常温及高温下抵抗微动磨损的能力均强于普通快镍镀层。这是因为,随着纳米颗粒的加入,Al2O3／Ni复合电刷镀层受到细晶强化、位错强化和弥散强化,抵抗塑性变形和粘着破坏的能力增强,从而具有良好的耐微动磨损性能。     

CeO2对ZrH1.8表面微弧氧化复合陶瓷层结构的影响

目的利用微弧氧化表面处理技术,通过改变电解液成分,在ZrH_(1.8)表面原位制得一层致密的复合陶瓷层。方法通过在电解液中添加CeO_2颗粒,采用恒压模式对氢化锆(ZrH_(1.8))表面进行微弧氧化处理,利用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、涂层测厚仪、涂层附着力自动划痕仪,分析陶瓷层表面和截面形貌、相结构、厚度及其与基体的结合力,通过Archimedes排水法对所制备陶瓷层的致密性进行定量分析。结果 CeO_2颗粒的添加有利于陶瓷层的生长,与不添加CeO_2颗粒所制得的陶瓷层相比,加入CeO_2后,陶瓷层的厚度有所增加,陶瓷层与基体的结合力由81 N增大至104 N。XRD分析表明,陶瓷层中出现CeO_2特征峰,可知CeO_2在微弧氧化过程中成功地吸附在陶瓷层表面。不添加CeO_2时,陶瓷层的孔隙率为14.22%;添加CeO_2后,陶瓷层的孔隙率降低至5.79%。结论 CeO_2颗粒的加入可有效提高基体ZrH_(1.8)与陶瓷层的结合力,降低了陶瓷层的孔隙率,使氢化锆表面微弧氧化陶瓷层的致密性得到改善。     

一种Ni—PTFE非电复合镀层的制备工艺及抗磨损性能研究

探讨了一种Ｎｉ－ＰＴＦＥ的非电复合镀工艺,着重他各种工艺条件和热处理对镀层性能的影响,并对经过该工艺处理的钢质试样的抗磨性能进行了实验。实验结果证明,热处理对镀层的硬度和耐磨性有较大影响,温度、ｐＨ值、表面活性剂对镀层的组成、性能和表面形貌有着重大影响。