铬钼耐热钢及其焊接

珠光体铬钼耐热钢的特性和种类珠光体铬钼耐热钢,是整个耐热金属系统中的一组。由于它的基体组织是珠光体(或者珠光体 铁素体),所以叫做珠光体铬钼耐热钢。这一组耐热钢一般使用于350～550℃之间。而石油、化工、锅炉、制药、内燃机等机件又多半要承受这样高的温度,所以这一组耐热钢用得特别广泛。温度再高时,这一组耐热钢就不行了,而要用含合金量更多,价钱更贵的耐热金     

焊条的选择与使用(三)

钼及铬钼耐热钢焊条的选用按化学成分和显微组织,耐热钢可分为珠光体耐热钢、马氏体耐热钢、铁素体耐热钢和奥氏体耐热钢。这里主要介绍珠光体耐热钢和马氏体耐热钢的焊条选用。选用的原则是应保证焊缝的化学成分和机械性能与母材基本一致。珠光体耐热钢中含有一定量的碳和合金成分,焊接时有一定的淬硬倾向,在较大拘束应     

珠光体耐热铸钢与珠光体耐热钢管-管对接的焊接工艺

分析了国产ZG15Cr1Mo1V截止阀与美国产A335 P11蒸气管道的材质及焊接性,阐明了珠光体耐热钢与珠光体耐热铸钢焊接时,采用TIG焊打底,手工电弧焊填充和盖面的焊接工艺的可行性,实践证明该工艺是可行的,接头性能满足使用要求。     

关于异种钢焊接接头焊后热处理的选择

在火力发电厂的安装和检修时,常遇到异种钢焊接接头,它们大致可分为这样几种类型:不同的低合金珠光体耐热钢之间的焊接;低合金珠光体耐热钢与马氏体热强钢的焊接;低合金珠光体耐热钢、马氏体热强钢与奥氏体不锈钢的焊接。在检修中,碰到多的是用奥氏体不锈钢焊条焊接珠光体耐热钢等。异种钢焊接过程变化比较复杂,牵涉到的     

焊接工艺参数对珠光体耐热钢接头韧性影响的分析

根据对15CrMoR珠光体耐热钢的焊接性能试验中发生的接头冲击韧性值下降,且大大低于标准规定的最低值现象,从理论上对所用的焊接材料和所选的焊接工艺及其措施进行分析,查找原因。经反复试验,结果认为,影响珠光体耐热钢焊接接头冲击韧性的主要因素是焊接工艺不当。为此,我们对工艺参数进行了调整,重新进行试验,获得了满意的结果。     

ZG_(20)CrMo ZG_(20)CrMoV珠光体耐热钢的CO_2熔化极保护焊试验

在气轮机的制造中,珠光体耐热钢的焊接是比较多的,多年来我们一直采用手工电弧焊和少量的埋弧自动焊,每焊一层得清理一层焊渣,因耐热钢是易淬硬性的,焊前均需予热,所以焊工的劳动强度大,劳动条件差,生产效率低。电焊师傅很想改变这种生产上的落后状况。近年来,CO_2保护焊在我国工业生产上有很大的应用和发展,但主要还是应用Ho_8Mn_2SiA     

12Cr2Mo1珠光体耐热钢的焊接工艺分析及应用

本文针对超高压压力容器,重点分析12Cr2Mo1珠光体耐热钢焊接性,进行了焊接方法、焊接材料、工艺参数选择,采用钨极氩弧焊打底,MAG焊填充、盖面的焊接工艺,保证了焊接质量,成功地焊接珠光体耐热钢超高压压力容器产品。     

汽轮机隔板 CO_2气体保护自动焊的简介

汽轮机隔板的焊接,我厂多年来,一直采用手工电弧焊。因其材质多是ZG15CrMo V,ZG20CrMO,及15CrMo A等耐热钢,焊前均需予热至250～300℃,所以焊工劳动强度很大,手工焊由于规范不易掌握,因此焊后产品的几何尺寸很难保证。焊后修磨浪费很多工间。手工电弧焊已远远满足不了汽轮机制造业的发展,为此我们决定用CO_2气体保护自动焊来焊接隔板。经过一年多的实验证明:这种焊接方法对于焊接工作温度在355℃～240℃的9～14级汽轮机隔板是完全可行的。这种方法不但能     

机械振动对耐热钢薄壁零件TIG焊焊缝质量的影响

为提高耐热钢零件焊接修理质量,减小焊后变形和残余应力,避免焊后开裂等问题,通过振动焊与一般氩弧焊对比试验,研究了焊接时施加机械振动对耐热钢薄板焊缝强度、塑性、残余应力和残余变形及焊缝组织的影响,结果表明,在手工氩弧焊过程中增加振动,减小了焊后变形和焊接残余应力,改善了焊缝力学性能,有利于薄壁耐热钢零件焊接修理质量的提高。     

珠光体耐热钢小直径管水平对接固定障碍手工钨极氩弧焊

珠光体耐热钢手工钨极氩弧焊,在电站锅炉制造业中广泛应用.但在立焊和仰焊位置经常存在焊接缺陷而影响接头的焊接质量,通过多年的研究和教学实践总结出一整套焊接工艺方法,实践证明,该成果解决了焊接中的缺陷,具有较强的应用价值.     

主蒸汽轮机缸体热井座异种钢的焊接

前言大庆喇二热电站主蒸汽轮机是由美国GE公司引进的。按设计要求:在主蒸汽轮机壳体下侧焊接三个热井座,属异种钢焊接(不锈钢/耐热钢);热井座上焊接热井,属同种钢焊接(不锈钢/不锈钢)。主蒸汽轮机壳体为2 1/4CrlMo珠光体耐热钢,热井座和热井均为1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢。焊接位置如图1所示。我们采用镍基焊条,手工电弧焊,根据     

15CrMo和0Cr25Ni20异种钢焊接

在设备维修过程中时有遇到15CrMo珠光体耐热钢和0Cr25Ni20奥氏体耐热钢焊接,但由于现场维修条件限制,造成焊接前热、焊后热处理工艺等措施难以开展.为此,选用A302焊条,利用小的熔合比、适当小的焊接工艺参数能满足15CrMo和0Cr25Ni20异种钢焊接要求.为设备现场检修提供了借鉴.     

TP347H与P22异种钢焊接工艺的选择及应用

通过奥氏体不锈钢TP347H与珠光体耐热钢P22的焊接性能分析,结合相关的文献资料对以TP347H为代表的奥氏体不锈钢与以P22为代表的珠光体耐热钢所组成的异种钢焊接接头的焊接选材、焊接工艺及焊后热处理进行了简要的阐述.     

不同焊后热处理对铬钼耐热钢室温冲击韧性的影响

试验对铬钼耐热钢焊接接头进行三种不同的焊后热处理(690 ℃×1 h,690 ℃×8 h,730 ℃×2 h),采用扫描电镜、显微硬度计等设备观察焊接接头的显微组织类型、冲击断口形貌,探究其室温冲击韧性出现差异的原因。结果表明,耐热钢焊接接头焊态的金相组织由M-A组元和尺寸较小的铁素体组成,而其焊后热处理态的显微组织由块状铁素体以及碳化物组成;碳化物的析出导致铁素体亚晶粒尺寸减小、屈服强度和硬度降低,从而推迟解理断裂的发生,这是焊接接头730 ℃×2 h热处理后冲击韧性较高的主要原因。     

珠光体耐热钢分汽缸的焊接工艺

12Cr1MoVR珠光体耐热钢具有较好的高温强度和抗氧化能力,被广泛应用于蒸汽锅炉配套设备分汽缸的生产制造中.通过分析12Cr1MoVR珠光体耐热钢的焊接生可知,珠光体耐热钢在焊接时容易出现热影响区淬硬倾向、冷裂倾向以及组织与性能不均匀等问题.在分汽缸的焊接生产中,通过合理选用焊接方法和焊接材料,结合焊前准备和焊后热处理的工艺措施,通过无损检验与水压试验可知分汽缸的焊接质量满足质量要求,设备投入使用后,使用情况良好.     

金属材料焊接基础知识讲座(二)——珠光体耐热钢的焊接

1.概述在高压锅炉、中、低压容器、汽轮机、原子能反应堆、热交换器、化工设备等的某些部件上,广泛应用着珠光体耐热钢,其焊接工作量日趋增多。尤其是象高、中压锅炉中的过热器管、再热器管、集箱蒸汽导管等,绝大多数是采用珠光体耐热钢的管、板焊接     

15CrMo与0Cr19Ni9焊接工艺

本文针对施工中用到珠光体耐热钢与不锈钢焊接,制定了焊接工艺并进行了施工前的焊接工艺评定,确认所制定的焊接工艺是可实施的,生产过程中应用良好,阐述15CrMo与0Cr19Ni9焊接注意事项和操作要点。     

低碳焊材在15CrMo钢焊接中的应用研究

以A102奥氏体不锈钢焊条、R307珠光体耐热钢焊条和Ni317镍基焊条为焊接材料,对15CrMo钢进行手工电弧焊焊接处理,对比分析了3种不同焊接接头的焊缝组织与碳元素分布。结果表明,A102奥氏体不锈钢焊接接头的钢结构母材侧出现了5μm的脱碳层,A102侧出现了10μm的增碳层,碳元素从钢结构母材向A102侧发生了碳迁移。在Ni317侧和钢结构母材侧都没有出现脱碳层或者增碳层,在靠近钢结构母材侧的碳元素峰值较母材有所增加但是幅度不大,Ni317镍基焊接接头中没有发现明显的碳扩散和迁移。在采用R307珠光体耐热钢焊条对钢结构进行焊接和时效热处理过程中,熔合区界面处的碳含量发生了扩散和迁移,且方向为从R307侧向钢结构母材侧移动。对比分析可见,Ni317镍基焊接接头的焊接组织较好,可作为生态钢结构的焊材。     

减温减压站15CrMo管道的焊接质量控制研究

15CrMo属于珠光体耐热钢,本文对攀冶实业分公司管道工程处的煤化工厂干熄焦余热蒸汽再利用工程——减温减压站15CrMo管道的焊接质量控制进行了研究,重点介绍了其焊接工艺,总结出现场焊接质量和热处理工艺是保证15CrMo管道质量的重要环节,为以后的工作积累了宝贵经验。     

铬钼合金耐热钢管道焊接施工技术

铬钼合金耐热钢管道具有良好的抗氧化性、热强性、抗硫和氢腐蚀性,在煤化工系统工程高温管道上广泛选用。但铬钼合金耐热钢淬硬倾向大,焊后容易产生延迟裂纹。此种材质管道的焊接施工难度大,焊缝质量要求高,焊接时要采取适当的工艺措施,选用合适的焊接材料以有效改善焊缝的应力状态,防止焊接裂纹的产生。施焊焊工必须具备相应资格,持证上岗,按焊接工艺指导书编制的焊接工艺卡要求进行施焊。