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针对四点接触球轴承(QJ、QJF型)实体保持架在使用过程中因锁球口磨损而掉球现象,对该保持架进行了改进设计。实体保持架一侧面加工成兜孔。QJF型在兜孔的中部外径加工一凸台锁住钢球,QJ型在内径加工-凸台,钢球从侧面装入兜孔,保持架端盖同保持架用铆钉铆合在一起,保持架由钢球引导,经用户使用拆装轴承不再发生掉球现象。 相似文献
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针对原圆柱滚子轴承保持架兜孔锁爪导致锁量不合适的问题,分析其主要原因为钻、铣、拉兜孔时保持架与工装配合后同轴度差,铣爪时工装圆周定位精度差,劈爪时2次冲压的同一兜孔两侧的锁爪弯曲程度不一致,提出以下改进措施:在钻、铣前增加磨两平面、细磨外径面、精车内径面或细磨内径面工序,将径向钻模和拉方孔模与保持架之间的间隙配合改为过渡配合,铣爪时将以兜孔定位改为以过梁定位,定位柱改为V形定位槽,将劈爪用单锥形冲头改为双冲头结构。采用改进后工艺加工的圆柱滚子轴承保持架兜孔锁爪加工质量高,锁量一致性高,提高了加工效率。 相似文献
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《轴承》1970,(6)
单列向心球轴承尼龙保持架产品结构及模具尺寸表中的套圈宽度b,球数Z球径△,兜孔R_c及浪形保持架尺寸,均按滚动轴承专业标准图Q/Z55—67,Q/Z56—67选取.一、尼龙保持架的设计尼龙保持架结构见图1.这种结构简单,省料,具有一定的刚度和强度.经初步试验发现,尼龙保持架在高温、高速运转情况下,保持架受离心力的作用,有向外扩张,兜孔有增大的现象.为了有效地消除保持架外径与外圈挡边相碰,有意识地将尼龙保持架包球量减小,内径包球量适当增大,并在保持架外径作α=3°-4°斜度.下面所列公式及数据,是依据200、300系列共计34个轴承型号系列化设计总结得出,仅供参考,有待在生产中验证加以修正. 相似文献
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对于尺寸非标圆柱滚子轴承,根据套圈的配合情况,径向游隙产生于过盈配合的套圈滚道与其对应的滚子组之间。根据安装配合的过盈量,修正保持架兜孔中心径尺寸,确保轴承安装后滚动体回转中心径与保持架兜孔中心径的值接近,轴承回转灵活。 相似文献
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360111轴承保持架在制造过程中极易变形,装配后的成品轴承的旋转灵活性差。采用测量保持架兜孔外复圆直径的方法,代替原来测量兜孔深度的方法,以便控制兜孔与钢球间的径向间隙,提高成品轴承的旋转精度。附图2幅。 相似文献
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为提高汽车转向器轴承质量,按“扭矩波动值”指标要求,采用产品优化设计方法,对168805轴承,其接触角优选为50°,并增大内圈幅高、钢球直径及保持架板厚,相应增加保持架兜孔直径和游隙,以及在工艺上采取一定措施。 相似文献
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《机械设计与研究》2017,(4)
基于Hertz接触理论和弹性流体润滑理论,计算得到了轴承的Hertz接触刚度和油膜润滑等效接触刚度。定义了钢球、套圈滚道和保持架接触碰撞关系,运用ADAMS建立计及油膜润滑等效刚度的角接触球轴承多体动力学分析模型。计算了动态接触力、转速和径向载荷对油膜刚度的影响规律,分析了结构参数和载荷参数对角接触球轴承保持架的打滑现象和运动稳定性的影响规律。结果表明:润滑作用下载荷区接触力峰值较干接触模型大且进入载荷区时间晚周期相对滞后。无论是内圈引导还是外圈引导,引导间隙增大保持架打滑率减小,保持架质心轨迹运动范围变大,兜孔间隙增大保持架打滑率变大。外圈引导下转速越高保持架打滑率越大、保持架质心运动范围变大。径向载荷增大,保持架所达到稳定转速时间变短并且打滑率降低。 相似文献
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长期以来对调心滚子实体保持架兜孔中心径没有很好的测量方法。由于产品加工后形成的兜孔底尖中心位置受到兜孔的直径、兜孔的深度以及兜孔的倾角等因素的影响,测量误差较大,因此难以确定兜孔中心径的实际尺寸。所以通常对提交装配的保持架都是以标准轴承套圈试套来确定中心径是否合格。对于大批量装配时出现的中心径影响轴承精度的问题只能全部进行返修。 相似文献
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针对高速圆柱滚子轴承保持架在引导方式选用上存在分歧的问题,基于Adore建立了高速圆柱滚子轴承的仿真模型,分析了保持架在外引导和内引导方式下,滚子数量、径向游隙、保持架引导间隙和兜孔间隙对保持架打滑及运转稳定性的影响,并通过高速轴承打滑试验验证了仿真模型的可靠性。结果表明,在内圈旋转的情况下,内引导方式比外引导方式更有利于防止保持架打滑;内引导方式下,采用较小的轴承径向游隙和引导间隙可以降低保持架的打滑率,并提高其运转稳定性;兜孔间隙对保持架打滑几乎没有影响,但是随着兜孔间隙的增大,保持架运转稳定性变差。 相似文献