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不莱梅(Bremen)钢铁厂2号高炉有效容积2776m~3,1999年8月10日至11月8日进行了改造性大修,容积扩大到3143m~3。大修改造的目的是提高产量,延长高炉寿命至15年以上,降低燃料比,降低生铁成本。大修改造范围:高炉本体除炉腹至炉身下部的一段炉壳外,炉底、炉缸外壳和炉身中部至炉顶外 相似文献
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冷钢2号100m~3高炉在1991年2月大修时,炉身中下部、炉腰、炉腹、炉底的最上一层,以及铁口区采用了新型耐火材料——高炉铝炭砖。经过近二年生产实践,高炉生产正常,多次打开人孔观察,高炉铝炭砖完整无损。与1990年2月大修的1号高炉(容积175m~3,在炉身下部、炉腰、炉腹使用自焙炭砖)相比,炉壳温度低50℃,1992年全年平均焦比低23kg。内衬寿命可以大为延长,预期一代炉龄可以不中修。 相似文献
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1989年8月,美国联合碳化有限公司(UCAR)的代表来北京进行了“热压碳砖”技术交流。会上,美方代表对高炉炉缸、炉腹到炉身下部炉衬的蚀损机理作了分析,并介绍了新开发的用于炉缸、炉腹到炉身下部的热压碳质制品。本文根据会议交流资料及记录整理。 相似文献
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由于引进外国新技术加以消化与创新,日本钢铁工业在世界上处于领先地位。现以冷却壁技术实例说明。20年来,日本高炉炉龄由6年左右提高到10年以上。(1985与1986年达10年以上),日本高炉平均炉龄示于表1。高炉内反应复杂,是长期连续运转的超高温、高压反应器,炉龄受设备与操作的影响。如设备方面要保持炉壳、炉衬、冷却装置等的正常状态,工艺操作也是保护设备不可欠缺的措施。导致高炉大修的主要原因有二,一是炉缸炉底严重损坏,二是炉身下部 相似文献
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一、简述炉壳及其支承结构型式确定了高炉炉型、冷却方法和耐火材料以后,必须选择相应的炉壳和支承方法。目前的炉壳及其支承结构,有两种基本形式:一是自立式炉型(图1a),这是当前大型高炉发展的基本形式;二是炉腹支圈式的支承结构,这是我国60年代末期以前建的。现有的大型高炉多属此种形式(图1b),即炉腹托圈环梁的上盖板和下托圈直接与炉壳圆周组成槽形断面的环梁,其下部由八根炉缸支柱支承,上部由六根炉身支柱均布地固结在环梁平面上,并支承着炉顶框架平台,从而高炉顶框架平台上的全部构件和部分设备荷重,由六根炉身支柱通过炉腹支圈环梁及八根炉缸支柱直接传到基础上。 相似文献
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武钢四高炉开炉初期原料供应、设备结构有不少问题,生产水平很低。1973年因炉身砖衬和冷却设备严重损坏准备停炉检修。为研究炉底侵蚀状况以决定大修或中修,作者用数学物理方法,以实测数据为边界条件,导出了碳砖炉底的热侵蚀计算式。计算结果与炉壳温度分布、残铁量等方法推算的相近。由于炉底侵蚀仅1米,决定四高炉中修。四高炉中修至今炉底状况良好,可认为推算是可靠的。作者还推导了碳砖炉缸的热侵蚀计算式。用此式计算的一高炉炉缸侵蚀尺寸与大修时的观测值也一致。 相似文献
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针对湘钢1号、4号高炉在大修投产2年后均出现的炉缸侧壁温度偏高现象,采取上部强化中心气流,下部缩小风口面积、提高风速和鼓风动能,减轻铁水环流对炉缸碳砖的冲刷,提高炉缸冷却强度和钒钛护炉等措施,将炉缸侧壁温度控制在正常范围内,在确保炉缸安全生产的前提下,获得了较好的经济技术指标。 相似文献
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对已生产7年的杭钢3号高炉炉缸情况进行了调查,发现自焙碳砖炉缸已受到较大的不均匀侵蚀。分析认为,在高炉的一代炉役中必须十分重视护炉工作,自焙碳砖的收缩性和氯化性对高炉的进一步强化冶炼有一定的约束。 相似文献
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泰钢1^#高炉通过焊补炉壳、堵严风口、装入水渣、降低冷却强度、关闭炉顶大放散等措施实施了封炉操作。因不具备开炉条件,且料线下降了约7m,因此,通过氮气灭炉,炉顶打水凉炉,进行了清理炉料、炉缸的扒炉操作。高炉炉身4层钩头冷却壁以上的砖衬比较完整,炉身下部、炉腰、炉腹部位完全没有砖衬,说明必须根据炉衬的实际工作状况,制定有效的抑制边缘气流的措施并且加强高炉炉身中下部、炉腰、炉腹的冷却制度管理,才能延长一代炉龄。 相似文献
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通过太钢2座4 350 m3高炉生产、操作炉型监控和维护的实践,认识到高炉上下部操作炉型之间有密切的相互作用关系,其对炉缸寿命有一定的影响。高炉上部的操作炉型受到炉腹煤气量、炉身部位耐火材料的选择以及炉身冷却水流向的影响。适当的炉腹煤气量、减少冷却板与砖衬间可能形成的窜气通道、冷却水横向分段、分区冷却有助于形成合理的上部操作炉型。炉身操作炉型与渣皮厚度具有相互作用关系,风口以上操作炉型对炉缸炉底的侵蚀和结厚也存在相互作用关系。通过维持炉芯死焦堆透气透液性、高炉炉身硬质压入以及钒钛矿护炉等措施,维持合理的上、下部操作炉型,改善了炉况顺行和操作指标,同时减缓炉缸侧壁的侵蚀。 相似文献
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