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采用作者设计的液液平衡釜,于常压下测定了甲基环己烷(1)-DMF(2)二元系(20.0~47.9℃)的互溶度数据,以及常压、20.O℃和35.O℃下甲基环己烷(1)-苯(2)-DMF(3)三元系和甲基环己烷(1)-苯(2)-DMF(3)-水(4)(DMF/H2O=4∶1,mass比)四元系的LLE数据。 相似文献
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甲基环己烷-苯-DMF汽液平衡的研究 总被引:3,自引:2,他引:1
采用改进的Rose釜测定了101.3kPa下苯(1)-DMF(2)、甲基环己烷(1)-苯(2)、甲基环己烷(1)-DMF(2)3组二元体系及甲基环己烷(1)-苯(2)-DMF(3)三元体系的汽液平衡数据。三组二元体系的VLE数据均通过了微分法热力学一致性检验。应用NRTL模型和UNIQUAC模型关联了二元、三元体系的VLE数据。推算了三元体系VLE数据。 相似文献
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芳烃-甲基环己烷-含水N-甲酰吗啉的液-液平衡研究 总被引:2,自引:0,他引:2
在常压,60℃下,测定了加水的N-甲酰吗啉和苯,甲苯,二甲苯,甲基环己烷组分间的3个拟三元(四元)体系的液-液平衡数据,得到了拟三元液-液平衡体系的了相组成和分配曲线,实验数据用UNIQUAC和NRTL模型进行关联,分别得到了拟三元和四元体系的模型参数,同时用共轭相作图法和模型参数推算了各体系的褶点数据,并求得了溶剂对溶质的选择性和分配系数。 相似文献
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苯-环己烷-甲基环己烷-DMF体系汽液平衡数据的测定与关联 总被引:1,自引:0,他引:1
采用改进的Rose釜,测定了101.3kPa下,苯(1)-DMF(2)、环己烷(1)-DMF(2)、环己烷(1)-甲基环己烷(2)3组二元体系,以及苯(1)-环己烷(2)-DMF(3)三元体系,苯(1)-环己烷(2)-甲基环己烷(3)-DMF(4)四元体系的VLE数据。3组二元体系的VLE数据均通过了积分法和微分法热力学一致性检验,应用NRTL和UNI-QUAC模型及PR方程关联了二元体系的VLE数据,并推算了上述三元和四元体系VLE数据。 相似文献
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利用液-液平衡釜测定了在常压下,温度为293.15K,Na2SO4质量分数分别为0、1%、3%、5%、7%条件下的N,N-二甲基甲酰胺(DMF)-水-氯仿体系的液-液平衡数据。实验结果表明,随着盐浓度的增加,DMF的选择性系数增大。采用NRTL活度系数模型对实验数据进行了热力学关联,回归得到该体系的二元交互性参数,并得到了模型参数随盐浓度变化的规律。运用回归得到的模型参数对该体系的液-液相平衡数据进行了预测,计算值与实验值的相对均方根误差在7.15%以内,绝对平均误差在1.46%以内,说明NRTL模型能较好地预测该体系的液-液平衡关系,可为萃取分离低浓度DMF含盐废水提供了工艺设计和模拟优化的基础数据。 相似文献
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环丁砜-芳烃体系液-液平衡测定 总被引:1,自引:0,他引:1
本文以现有生产装置的物系为背景,以生产中进抽提塔用的加氢汽油和重整汽油C6~C7馏分为试验原料,及生产中用的环丁砜为溶剂。原料和溶剂以不同的体积比,经充分混合达平衡后静止分层。测定了抽提液和抽余液中芳烃含量,计算了芳烃-环丁砜体系中芳烃分配系数,及芳烃在溶剂中的溶解量,并与文献报道值进行了比较。认为测定的数据在生产中有一定参考价值。 相似文献
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烷烃—芳烃—N—甲酰吗啉体系液—液平衡研究 总被引:6,自引:2,他引:4
用液-液平衡釜测定了常压和58.8℃下正庚烷-苯-N-甲酰吧啉(NFM),甲基环已烷-苯-NFM,正庚烷-甲苯-NFM和甲基环已烷-甲苯-NFM4组三元体系的液-液平衡数据,用NRTL和UNIQUAC模型进行了关联,求得了它们的褶点,并对NFM溶剂存在下烷烃相对于芳烃的选择性进行了比较。 相似文献
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利用液-液平衡釜测定了在常压下,温度为293.15K,Na2SO4质量分数分别为0、1%、3%、5%、7%条件下的N,N-二甲基甲酰胺(DMF)-水-氯仿体系的液-液平衡数据。实验结果表明,随着盐浓度的增加,DMF的选择性系数增大。采用NRTL活度系数模型对实验数据进行了热力学关联,回归得到该体系的二元交互性参数,并得到了模型参数随盐浓度变化的规律。运用回归得到的模型参数对该体系的液-液相平衡数据进行了预测,计算值与实验值的相对均方根误差在7.15%以内,绝对平均误差在1.46%以内,说明NRTL模型能较好地预测该体系的液-液平衡关系,可为萃取分离低浓度DMF含盐废水提供了工艺设计和模拟优化的基础数据。 相似文献
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用流动法测定了四氢呋喃、水、1,4-丁二醇三元大沸点差体系汽液平衡,将实测数据与作者先前回归得到的二元体系Wilson模型参数的推算值进行了比较,结果比较吻合。 相似文献