大块非晶Fe-Al-Ga-P-C-B-Si合金的热稳定性和磁性

大块非晶Ｆｅ┐Ａｌ┐Ｇａ┐Ｐ┐Ｃ┐Ｂ┐Ｓｉ合金的热稳定性和磁性近年来发现了一系列具有大玻璃形成能力的多元系非晶合金，如Ｍｇ－Ｌｎ－（Ｎｉ，Ｃｕ）、Ｌｎ－Ａｌ－ＴＭ、Ｚｒ－Ａｌ－ＴＭ、Ｚｒ－Ｔｉ－Ａｌ－ＴＭ、Ｚｒ－Ｔｉ－ＴＭ－Ｂｅ、Ｐｄ－Ｃｕ－Ｎｉ－Ｐ...     

Ni对Zr-Cu基合金玻璃形成能力(GFA)的影响

Ｚｒ基合金被认为是最有前途的制取大块非晶态合金的材料 ,非晶态合金较相应的晶态合金具有更高的抗拉强度、抗弯强度、硬度、断裂韧性。目前大块非晶态合金如Ｚｒ Ｃｕ Ａｌ Ｎｉ合金已用作高尔夫球杆材料。Ｚｒ Ｃｕ二元合金的过冷液体 (温度 )范围ΔＴｘ(=Ｔｘ-Ｔｇ)窄 ,所以形成非晶 (玻璃)的能力 (ＧＦＡ)相当小。当添加第 3种元素如Ａｌ、Ｔｉ后 ,其ΔＴｘ、ＧＦＡ显著增加。Ｉｎｏｎｅ、Ｘｉｎｇ等分别研究了Ａｌ对Ｚｒ Ｃｕ基合金ＧＦＡ的影响。后者指出 :Ａｌ的加入减小了Ｚｒ Ｃｕ合金中Ｃｕ的扩散系数和Ｚｒ2 (Ｃｕ、Ａｌ)相的形…     

Zr65Al7.5Cu17.5Ni10大块非晶态合金的制备及晶化过程

采用直接水淬法成功制备直径５ｍｍ球状Ｚｒ６５Ａｌ７．５Ｃｕ１７．５Ｎｉ１０大块非晶态合金。Ｘ射线衍射、透射电镜检验证明样品完全为非晶态。采用Ｘ射线衍射、差示扫描热分析仪（ＤＳＣ）分析了Ｚｒ６５Ａｌ７．５Ｃｕ１７．５Ｎｉ１０非晶态合金的晶化过程,利用Ｋｉｓｓｉｎｇｅｒ方程求得Ｚｒ６５Ａｌ７．５Ｃｕ１７．５Ｎｉ１０非晶合金的晶化表观激活能。Ｘ射线衍射实验结果表明,Ｚｒ６５Ａｌ７．５Ｃｕ１７．５Ｎｉ１０非晶态合金的晶化是按下面的次序进行的,非晶态合金→体心立方晶相Ｚｒ２（Ｎｉ,Ａｌ）＋非晶相→体心立方相Ｚｒ２（Ｎｉ,Ａｌ）＋体心立方相Ｚｒ２（Ｃｕ,Ａｌ）。     

利用机械合金化开发非晶态Al65Cu35-xTix合金

近年来开发成功一系列具有大玻璃形成能力的铜基非晶合金 ,如含Ｃｕ >5 0 % (原子 )的Ｃｕ Ｚｒ Ｔｉ、Ｃｕ Ｚｒ Ｔｉ Ｂｅ等 ,用铜模浇铸即可获得厚度≥ 4ｍｍ的非晶块体。日本东北大学的研究者新近又研究了Ｃｕ Ｚｒ Ｔｉ系合金中添加少量Ｙ的效果 ,研究了Ｃｕ Ｚｒ Ｔｉ Ｙ     

Zr_(65)Al_(10)Ni_(10)Cu_(15)非晶合金的超塑性

Ｚｒ６５Ａｌ１０Ｎｉ１０Ｃｕ１５非晶合金的超塑性１９９０年代初发现具有６０Ｋ以上宽的过冷液相区和强的非晶形成能力的Ｚｒ基合金,能够通过非晶粉末固结法或在低冷却速度下铸造来生产大块非晶合金材料。研究了具有很大过冷液相区（１０５Ｋ）的Ｚｒ６５Ａｌ１０Ｎｉ...     

大块非晶和部分晶化的Nd—Fe—（Al,B）系合金的硬磁性能

块体非晶态合金可以分为非铁基和铁基两大类 ,如下表所列 ,能制取非晶态最大直径 >5ｍｍ的非铁基(有色金属 )合金系有Ｍｇ Ｌｎ (Ｎｉ,Ｃｕ) ,Ｌｎ Ａｌ (Ｎｉ,Ｃｕ) ,Ｚｒ Ａｌ (Ｎｉ,Ｃｕ) ,含有Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ或Ｐｄ的Ｚｒ Ａｌ (Ｎｉ,Ｃｕ) ,还有Ｚｒ Ｔｉ Ｂｅ Ｎｉ Ｃｕ、Ｐｄ Ｃｕ Ｎｉ Ｐ、Ｐｄ Ｃｕ Ｆｅ Ｐ、Ｔｉ Ｎｉ Ｃｕ Ｓｎ、Ｃｕ Ｚｒ Ｔｉ Ｙ以及Ｃｕ Ｚｒ Ｔｉ Ｂｅ系。另外 ,可形成非晶态最大直径 >2ｍｍ的铁基和钴基合金系 ,主要有Ｆｅ (Ａｌ,Ｇａ) (Ｐ ,Ｃ ,Ｂ) ,含有Ｃｒ、Ｍｏ或Ｎｂ的Ｆｅ (Ａｌ,Ｇａ) (Ｐ ,Ｃ …     

Ti45Zr15Ni10Cu30大块非晶态合金的制备及热稳定性

直接用水冷快淬法成功制备直径２～５ｍｍ球状Ｔｉ４５Ｚｒ１５Ｎｉ１０Ｃｕ３０大块非晶态合金。Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）实验检验证明样品完全为非晶态。Ｔｉ４５Ｚｒ１５Ｎｉ１０Ｃｕ３０非晶合金于不同温度进行１０ｍｉｎ等温热处理,采用Ｘ射线衍射分析了Ｔｉ４５Ｚｒ１５Ｎｉ１０Ｃｕ３０非晶合金的晶化过程。     

氧含量及过热度对铸态Zr_(52.5)Cu_(17.9)Ni_(14.6)Al_(10)Ti_5大体积玻璃合金微观组织结构及力学性能的影响

利用射流成型法制备了厚度为２ｍｍ的Ｚｒ５２．５Ｃｕ１７．９Ｎｉ１４．６Ａｌ１０Ｔｉ５金属玻璃薄板,通过控制氧含量和过热度来改变 玻璃薄板中淬态结晶相的体积分数。研究表明：低的氧含量水平和高的过热度有利于提高该合金的玻璃形成能力,形 成完全非晶的合金;完全非晶的 ２ｍｍＺｒ５２．５Ｃｕ１７．９Ｎｉ１４．６Ａｌ１０Ｔｉ５大体积金属玻璃薄板其断裂应力为 １７１０ＭＰＳ,弹性模量为 ８０ＧＰａ,弹塑性为２．２％。提高合金中的氧含量水平或者降低熔体过热度都有利于结晶相析出。基体中出现２％和６％的结晶相时,断裂应力分别降为１５８ＭＰａ和１２２０ＭＰａ．淬态结晶相的析出改变了Ｚｒ５２．５Ｃｕ１７．９Ｎｉ１４．６Ａｌ１０Ｔｉ５大体积金属玻 璃剪切流变的变形方式,使材料脆断。     

Fe基大块非晶合金的软磁性能

目前已经发现了许多合金系能够制造出尺寸相当大的大块非晶合金 ,Ｌｎ Ａｌ ＴＭ、Ｍｇ Ｌｎ ＴＭ、Ｚｒ Ａｌ ＴＭ、Ｔｉ Ｚｒ ＴＭ、Ｔｉ Ｚｒ Ｂｅ ＴＭ等合金系 ,它们都具有很宽的晶化前的过冷液相区 (ΔＴｘ=晶化温度Ｔｘ-玻璃转化温度Ｔｇ)超过 10 0Ｋ。这样宽的ΔＴｘ 就意味着它具有很高的抗晶化性能。具有宽ΔＴｘ 的大块非晶合金 ,也具有非常大的玻璃形成能力 ,都是工业上很有使用价值的先进材料。一些有宽ΔＴｘ 的Ｆｅ基和Ｃｏ基非晶合金 ,具有很好的软磁特性 ,具有宽ΔＴｘ(约 6 0Ｋ)的Ｆｅ Ａｌ Ｇａ Ｐ Ｃ Ｂ Ｓｉ系合金 ,能…     

Zr-Ti-Cu-Ni-Be-Fe块体非晶合金及非晶基纳米复合材料的形成及其性能

采用水淬法制备出了块状、高强度Ｚｒ－Ｔｉ－Ｃｕ－Ｎｉ－Ｂｅ－Ｆｅ非晶合金,研究了铁原子组元对Ｚｒ－Ｔｉ－Ｃｕ－Ｎｉ－Ｂｅ－Ｆｅ块体非晶形成能力硬度、磁化率及其热稳定性的影响。结果表明,当Ｆｅ含量超过１０％（原子分数）时,在合适的冷却速率下可以区得含有钠米晶凿的非晶基复合材料。     

氢对大块Zi-Ti-Ni-Cu-Be非晶合金力学性能的影响

新近开发的Ｚｉ Ｔｉ Ｎｉ Ｃｕ Ｂｅ系大块非晶合金具有非常高的强度、良好的韧性和很高的强度 /重量比 ,所以作为先进的工程材料有望获得广泛的应用。但是有关吸氢后对其力学性能的影响方面的研究几乎没有 ,因此 ,加拿大的斯坦弗尔德大学的研究人员研究了Ｚｉ Ｔｉ Ｎｉ Ｃｕ Ｂｅ大块非晶合金吸氢后对其力学性能和断裂行为的影响 ,特别是吸氢对其在单一形式载荷和循环载荷下的硬度和裂纹扩展行为的影响。研究用的试样是由宽 38 1ｍｍ×厚 3 1ｍｍ的Ｚｒ4 1 2 5Ｔｉ13 75Ｎｉ10 Ｃｕ12 5Ｂｅ2 2 5(原子百分比 )非晶合金板材上机加工成的…     

Al、Ni含量对Cu-Al-Ni形状记忆合金马氏体相变的影响

ｕ Ａｌ Ｎｉ合金是能替代传统的Ｃｕ Ｚｒ Ａｌ、Ｔｉ Ｎｉ合金作为工业用形状记忆合金 (ＳＭＡＳ)。从技术观点上看这些合金的主要优势是它们可于近 2 0 0℃温度下使用 ,在这点上优于Ｃｕ Ｚｎ Ａｌ、Ｔｉ Ｎｉ合金 ,这两种合金却限于 10 0℃。遗憾的是尽管Ｃｕ Ａｌ Ｎｉ单晶具有良好的热机械性能 ,但为了充分满足工业应用要求这类合金还必须克服某些问题。主要问题是用传统工艺方法制得多晶合金很脆 ,尽管可以通过采用新的粉末冶金工艺方法解决这些问题。最近对于工业用Ｃｕ Ａｌ Ｎｉ形状记忆合金提出新挑战 ,一种解决这些不同技术问题…     

高耐蚀性大块非晶态Ni-(Co)-Nb-Ti-Zr合金

自从镧系金属基、镁基和锆基大块非晶态合金开发成功以来 ,近十年来又相继开发了一系列多元系大块非晶态合金 ,特别是锆基和钯 -铜基大块非晶合金已实际应用作为体育用品和电极材料。近来采用铜模铸造法成功地合成了Ｎｉ Ｎｂ Ｔｉ Ｚｒ基大块非晶合金 ,它不含类金属元素 ,具有高强度高韧性 ,而且耐蚀性好。日本东北大学的研究者新近系统地研究了Ｎｉ (Ｃｏ )Ｎｂ Ｔｉ Ｚｒ系合金的非晶形成能力以及大块非晶态合金的热稳定性和腐蚀行为。研究用的是具有Ｎｉ6 0 -ｘＣｏｘＮｂ2 0 Ｔｉ10 Ｚｒ10 (ｘ =0 ,5 ,10 ,15 ,2 0 ,30 ,4 0和 5 0 %原…     

碳化锆颗粒增强的铜基非晶合金

Ｃｕ Ｚｒ Ｔｉ、Ｃｕ Ｈｆ Ｔｉ、Ｃｕ Ｚｒ Ｈｆ Ｔｉ以及Ｃｕ Ｚｒ Ｔｉ Ｍ (Ｍ =Ｂｅ ,Ｙ)系等新型铜基非晶合金具有很高的玻璃形成能力和良好的力学性能 ,所形成的非晶态合金尺寸可达 5ｍｍ ,拉伸断裂强度超过 2 0 0 0ＭＰａ ,这比其它一些非晶合金要高得多。为了进一步改进其力学性能 ,研究了利用铜模铸造法生产的ＺｒＣ颗粒增强的Ｃｕ6 0Ｚｒ3 0 Ｔｉ10 非晶合金复合材料。把Ｃｕ Ｚｒ Ｔｉ合金锭块同ＺｒＣ颗粒 (粒径大约为 4 μｍ的粉末包裹在铜箔中 )置于水冷铜坩埚中在氩气保护下通过电弧熔化并重熔 4次以确保均匀性 ,制得研究用…     

用铜模铸造法制备的环状非晶合金的软磁性能

近年来已经成功地利用铜模铸造法制得大块Ｍｇ基、Ｌｎ基、Ｚｒ基和Ｚｒ-Ｔｉ基多元非晶合金 ,这些大块非晶合金具有超过 6 0Ｋ的晶化前过冷液相区 ,因而具有高的玻璃形成能力 ,同时还由于在过冷液相区的粘度低和理想的纯粘滞流动 ,所以很容易变形加工。这里研究了利用铜辊铸造法制备的圆环状Ｆｅ Ａｌ Ｇａ Ｐ Ｃ Ｂ Ｓｉ非晶合金的组织、热稳定性和软磁性能。用来研究的非晶合金是Ｆｅ70 Ａｌ5 Ｇａ2 Ｐ9.6 5 Ｃ5 .75 Ｂ4.6 Ｓｉ3多元合金 ,该成分的合金是Ｆｅ Ａｌ Ｇａ Ｐ Ｃ -Ｂ -Ｓｉ系之中晶化前具有最大过冷液相区的成分。用纯铁、…     

Cu基形状记忆合金的时效

对比研究了时效对亚共析Ｃｕ－１２．０Ａｌ－５．０Ｎｉ－２．０Ｍｎ－１．０Ｔｉ（ｗｔ．－％）合金与Ｃｕ－２０．０Ｚｎ－６．０Ａｌ－微量Ｂ（ｗｔ．－％）合金热稳定性的影响。结果表明，无论在母相状态或马氏体相状态，Ｃｕ－Ａｌ－Ｎｉ合金的时效热稳定性均远优于Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ合金。Ｃｕ－Ａｌ－Ｎｉ合金母相状态时效伴随着ＤＯ＿３有序畴长大，基体中Ａｌ、Ｎｉ、Ｍｎ等元素贫化，导致Ｍ＿ｓ点升高，马氏体转变量降低。Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ合金母相状态时效伴随贝氏体转变，引起基体富Ｚｎ富Ａｌ，导致Ｍ＿ｓ点下降，马氏体量降低。Ｃｕ－Ａｌ－Ｎｉ合金高的时效热稳定性可能来源于Ｎｉ对Ａｌ、Ｃｕ等原子扩散的阻碍作用。     

大块非晶合金

大块非晶合金为了获得大块非晶合金，日本东北大学的井上明久教授提出了三条经验法则：（１）由３个以上主要成分所组成的多元系；（２）３个主要成分元素的原子直径相互之间处于相差１２％以上的大＞中＞小关系；（３）３个成分的混合热具有较大的负值。研究了Ｚｒ－Ａｌ...     

Zr52.5Ni14.6Al10Cu17.9Ti5块体玻璃合金等温晶化与结构转变

对采用射流成形方法制备了Ｚｒ５２．５Ｎｉ１４．６Ａｌ１０Ｃｕ１７．９Ｔｉ５块体玻璃合金进行等温退火,利用Ｘ射线衍射和ＳＥＭ及ＴＥＭ分析了块状玻璃态合金等温晶化时相转变及组织转变。     

Nd_(60)Al_(15)Cu_(10)Co_(10)Fe_5大块非晶态合金的制备

采用铜模浇铸法制得直径４．０ｍｍ、长６０ｍｍ圆柱状Ｎｄ６０Ａｌ１５Ｃｕ１０Ｃｏ１０Ｆｅ５大块非晶样品。样品的非晶性经Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）实验检验证实。采用示差扫描热分析（ＤＳＣ）、Ｘ射线衍射分析了非晶合金的晶化过程。Ｎｄ６０Ａｌ１５Ｃｕ１０Ｃｏ１０Ｆｅ５非晶态合金的约化玻璃温度Ｔｒｇ＝０．６０,说明合金有较好的非晶形成能力。采用Ｋｉｓｓｉｎｇｅｒ方法求得非晶态合金的表观晶化激活能。根据熔化焓对Ｎｄ６０Ａｌ１５Ｃｕ１０Ｃｏ１０Ｆｅ５合金深过冷液相与稳定晶相间的吉布斯自由能差进行了估算。结果表明,Ｎｄ６０Ａｌ１５Ｃｕ１０Ｃｏ１０Ｆｅ５合金深过冷液相与稳定晶相间的吉布斯自由能差,ΔＧ,在过冷液相区小于２ｋＪ／ｍｏｌ,表明过冷液相的晶化驱动力很小,过冷液相区内的晶相形核具有较大的热垒。     

具有I-相的Ti-Zr-Ni-Cu非晶态合金

Ｉ 相 (二十面体准晶质相 )合金与通常晶态合金相比 ,具有独特的物理、化学和力学性能。在许多场合中 ,Ｉ 相合金具有良好的耐蚀性、磁敏性能、氢化性能和低的摩擦系数 ,但在室温下很脆。近年来开发的含有Ｉ 相的钛基合金 ,有熔体快淬法获得的Ｔｉ (Ｍｎ ,Ｆｅ或Ｃｏ)二元合金和Ｔｉ Ｚｒ Ｎｉ三元合金 ,加Ｃｕ的Ｔｉ Ｚｒ(Ｈｆ) Ｎｉ Ｃｕ非晶态合金。日本东北大学的研究者们最近又专门研究了具有Ｉ 相分布的非晶基Ｔｉ6 0 Ｚｒ1 5Ｎｉ1 5Ｃｕ1 0 合金的形成和性能。所研究的合金是由纯金属原料混合物在氩气氛中电弧熔炼制得的合金锭 ,该…