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TP347H与T91异种钢焊接性能分析 总被引:1,自引:0,他引:1
随着电站设备中金属部件使用钢材种类的逐渐增多,不可避免地会遇到异种钢焊接的问题.为此,通过对马氏体耐热钢(T91)和奥氏体钢(TP347H)的性能分析,详细阐述了T91 TP347H焊接存在的问题,探讨了T91与TP347H异种钢接头的焊接方法、焊接材料及焊接工艺要点. 相似文献
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TP347H/T91异种钢焊接工艺探讨 总被引:5,自引:0,他引:5
主要针对马氏体耐热钢(T91)与奥氏体钢(TP347H)的化学物理性能,分析其可焊性,探讨该异种钢接头的焊接方法、焊接材料、热处理工艺及焊接工艺要点。 相似文献
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《华北电力技术》2016,(8)
近年来,随着大容量、高参数和低排放的超(超)临界机组的大力发展,相应地对电站设备中的金属部件要求也越来越高,因此在这些机组的受热面中不可避免地存在为数较多的异种钢焊接接头,如铁素体钢T91和奥氏体钢TP347H异种钢焊接接头。由于异种钢焊接接头处经常会发生开裂等早期失效现象,针对此问题开展了异种钢焊接接头的性能分析试验研究,主要研究对象为奥氏体钢TP347H和马氏体钢T91异种钢焊接接头,试验研究了接头各微区的显微组织、显微硬度及其力学性能,并利用扫描电镜进行能谱分析,得出相关结论,为异种钢焊接接头在长期高温、高压状态下安全运行以及其可靠性提供参考依据。 相似文献
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目前,600MW超临界机组锅炉内的柬级过热嚣管、高温再热器管等大多采用TP347H奥氏体不锈钢来替代T91马氏体耐热铜,以提高管子承受高温的能力,而进口集箱却使用SA335P22或SA335P23钢材,这样,存在SA213-T23引出短管与SA213-TP347H小管异种钢的焊接熔舍比问题。为此,介绍了TP347H钢与T23小径管异种钢焊接工艺及可能出现的缺陷,并提出处理缺陷的一些常规方法。最后强调以未熔舍缺陷对焊接质量影响最大. 相似文献
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1000MW级超超临界火电机组锅炉用新型耐热钢的焊接 总被引:19,自引:0,他引:19
针对目前我国火力发电机组正向着大容量、高参数、高效率的超临界(SC)及超超临界(USC)发电机组发展的现实,概述了l000MW级压力为25-28MPa、温度为600℃/600℃、一次再热的USC锅炉主要受压部件所用钢材的要求。分析了可供上述受压部件选用的新型耐热钢的焊接技术难点,即水冷壁上部管子可选用的T23、T24钢,蒸汽出口联箱及管道可选用的P92、P122及E911,末级过热器、再热器可选用的Super304H、TP347HFG和HR3C钢的焊接性。结合我国电力安装行业焊接T91/P91钢的经验,提出了可供选用的新型耐热钢存在的焊接技术问题及解决思路,并对我国USE火电机组锅炉焊接质量标准进行了探讨。 相似文献
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采用超临界二氧化碳(S-CO2)循环时,炉膛管内工质温度较高,耐热钢钢材等级需提升。S-CO2管内工质温度与壁温相差较大,远高于水蒸气锅炉30~50℃的温差范围。工程应用的水蒸气锅炉受热面选材的要求与依据,无法直接用于S-CO2锅炉。在材料边界条件下,从材料的高温强度和腐蚀特性出发,综合成熟耐热材料的使用情况和经济性能,探讨将T23、T91、T92、TP347HFG、Super304H等耐热钢应用于S-CO2锅炉的可行性,得到SCO2锅炉的选材特点。研究结果表明:在一定管结构条件下,T91可用于冷却壁选材,传统水蒸气锅炉水冷壁管材,如12Cr1MoVG、T21和T23等铁素体耐热钢将无法使用;对于过热器,只有热强性更好的奥氏体钢TP347HFG与Super304H在一定管结构参数条件下才符合受热面选材要求。 相似文献
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电厂锅炉内的过热器、再热器等越来越多地采用了奥氏体不锈钢TP347H ,来替代铁素体耐热钢G10 2 ,以提高机组的高温参数及管子工作温度 ,因此 ,存在TP347H与G10 2异种钢的焊接。TP347H与G10 2异种钢焊接可采用小径管半自动脉冲氩弧不摆动焊接 ,用专用传动装置将小径管水平固定后匀速转动 ,脉冲氩弧焊接电源 ,采用小坡口形式、预留间隙、手工送丝。打底层焊接时 ,电弧电极应稍偏向TP347H侧 ,应控制线能量及层间温度不宜过高。TP347H与G10 2异种钢焊接中常见缺陷有根部内凹、弧坑裂纹、未熔合等 ,其中以未熔合对焊接质量影响较大 。 相似文献
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将奥氏体不锈钢TP347H用于火电机组中,针对其特点确定合适的焊接材料和具体可行的焊接工艺,使其达到检验合格和机组运行要求。通过火力发电厂实际运行情况证实了这是一种切实可行的焊接工艺。 相似文献
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杨平 《安徽电力科技信息》2007,(6):11-12
在我国火力发电厂中,300MW饥组的高温过热器、高温再热器已部分采用了SA213-TP347H、TP304H等奥氏体耐热钢,而奥氏体钢与贝氏体、珠光体类钢的焊接接头因合金成分、线嘭胀系数等差异而存在着早期失效的倾向。对这个问题,主要归纳的原因有三点:(1)失效是脆性的,发生在贝氏体钢与舆氏体钢焊缝的界面附近。当用奥氏体钢作填充金辐时,失放发生在距熔合线1~2个晶粒的贝氏体钢侧,用镍基填充金属的按头,失效发生在沿熔合线的贝氏体钢界面上。 相似文献
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高强度马氏体及奥氏体耐热钢焊接接头可靠性分析 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对高强度马氏体及奥氏体耐热钢的基本特性,焊接性能,以及同种和异种钢焊接接头常温及高温持久性能的分析,提出了T91马氏体耐热钢和TP347H奥氏体耐热钢焊接接头的可靠依据及适用条件。 相似文献
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文章对运行55 221.64h的TP347H不镑钢与12Cr2MoWVTiB(G102)耐热钢异种钢焊接接头进行了试验研究,结果表明,G102侧热影响区为整个焊接接头的薄弱环节,鉴于该类焊接接头G102侧热影畸区冲击值很低,建议尽早更换。 相似文献