B610CF-L2钢制乙烯球罐的建造技术

通过对B610CF-L2钢板焊接性分析和焊接工艺评定,确定了合理的焊接工艺参数.现场组焊严格按有关标准和技术要求进行,尤其球罐的焊接严格控制了焊接线能量,球罐各项指标均优于技术条件要求,产品试板力学性能良好.结果表明,-50℃B610CF-L2钢板各项性能均能满足2000m3低温球罐建造的需要.     

SR处理对JFE-HITEN610U2L钢及其焊接接头力学性能的影响

研究了不同焊后消除应力热处理(SR处理)温度和SR处理次数对JFE-HITEN610U2L钢及其焊接接头力学性能的影响.结果表明,在560～600℃温度范围内进行两次SR处理(每次保温2h)是可行的;经3次580℃×2h SR处理后,其-50℃冲击吸收功仍较多地高出技术要求值.     

JFE-HITEN610U2L钢制聚丙烯球罐组焊技术

日本JFE-HITEN610U2L属-50℃低温调质高强钢,可用于3 000 m3丙烯球罐的制造,试验研究表明该钢不仅具有优良的低温韧性,且可焊性良好,焊接接头的力学性能较高。通过分析球罐的焊接工艺评定以及工程施工实践,总结该钢的焊接工艺,介绍了焊接施工的关键技术措施。实践证明,该焊接工艺符合相关技术标准要求,能够用于指导3 000 m3高参数丙烯球罐的建造,可以确保其焊接质量,为该类球罐的建造提供了借鉴。     

水电用SX610CF特厚钢板的研发

介绍了南阳汉冶特钢有限公司水电用80 mm SX610CF特厚钢板的开发,主要介绍了其化学成分设计以及TMCP+回火工艺,包括钢坯加热温度的确定,两阶段控制轧制工艺及不同回火温度对钢板组织性能的影响。试制结果表明,钢坯加热温度设定为1 190 ～ 1 210 ℃;采用设计的压下规程,每道次的变形均能渗透到钢板芯部,改善了钢板芯部组织;试制钢板力学性能及冲击韧性均可满足水电用钢的技术要求。     

07MnNiMoVDR钢制乙烯球罐的建造技术

上海宝铜生产的-50℃的B610CF-L2钢板属调质高强钢,具有低焊接冷裂纹敏感性和良好的低温韧性,首次用于天津石化乙烯低温球罐的建造.本文通过对B610CF-L2钢板焊接性分析和焊接工艺评定,确定了合理的焊接工艺参数.现场组焊严格按有关标准和技术要求进行,尤其球罐的焊接严格控制了焊接热输入,球罐各项指标均优于技术条件...     

B610CF-L2与JFE-HITEN610U2L钢焊接性能对比研究

在相同的试验条件下,分别采用最高硬度法、斜Y型坡口裂纹试验和插销法再热裂纹试验对比研究B610CF-L2与JFE-HITEN610U2L钢的焊接冷裂纹敏感性和再热裂纹敏感性,并进行了焊接线能量试验和与焊接接头相关的力学性能以及系列温度冲击试验,确定了两者韧脆性转变温度。结果表明:两者焊接冷裂纹敏感性均较低,并都具有一定的再热裂纹敏感性,且前者的再热裂纹敏感性较后者稍低;两者都具有较大的焊接线能量范围,其焊接接头力学性能基本相当,低温韧性优良,均远远大于技术要求值-50℃AKV2≥47J,韧脆性转变温度均低于-50℃。因此,B610CF-L2与JFE-HITEN610U2L钢作为-50℃2 000 m3低温乙烯球罐用钢都是可行的。     

焊接方法对B610CF和16MnR异种钢焊接接头的影响

采用焊条电弧焊和富氩混合气体保护焊2种焊接方法对水利水电工程中引水钢管用B610CF钢和16MnR钢之间的异种钢板状对接接头分别进行了3种焊接工艺参数下的焊接试验,并对焊接接头进行了金相试验和力学性能试验研究.试验结果表明,不管采用何种焊接方法,主要是选用的焊接材料性能影响B610CF和16MnR异种钢焊接接头焊缝金属的性能.2种焊接方法在不同焊接工艺参数下对B610CF侧和16MnR侧热影响区力学性能和金相组织的影响较小,而且B610CF侧热影响区的冲击韧性与B610CF母材的差异不明显,但16MnR侧热影响区的冲击韧性则明显低于16MnR母材的,金相组织中晶粒也较粗大.     

610MPa级压力容器用钢回火工艺参数的研究

研究了回火温度及回火时间对27 mm厚610 MPa级压力容器用钢组织及力学性能的影响.研究结果表明,该厚度的钢材在回火温度630-650 ℃、回火时间70 min左右时可以获得均匀的回火贝氏体组织,综合力学性能达到较高水平.     

储罐用610 MPa大热输入高强钢焊接接头性能及组织研究

研究了储罐用610 MPa级大热输入高强度钢板采用气电立焊和埋弧横焊焊接对接接头的组织及性能.结果表明,焊接对接接头的拉伸强度、低温冲击和冷弯性能优良,性能指标富余量大,淬硬倾向小,钢板完全可以应用于10万立方米及以上大型石油储罐的建造.储罐用610 MPa级大热输入高强度钢板焊接热影响粗晶区组织比母材组织有所粗化,以板条贝氏体和粒状贝氏体为主,基体和晶界存在少量形状较为圆滑的M-A岛.钢板中存在大量的TiN粒子有效钉扎奥氏体晶界和促进铁素体晶内形核,抑制了焊接热影响区组织粗化和先共析铁素体、粗大M-A岛的形成,是保证610 MPa大热输入高强钢焊接性能的关键.     

汽车车架用B610钢的力学性能与数值模拟研究

随着汽车数量的增加和广泛使用,现代汽车工业对材料的力学性能提出了更高的要求。本文对汽车车架用的B610钢进行了不同温度下的准静态及动态压缩试验,发现B610钢承受准静态荷载时高温区域(400℃-600℃)内材料的温度软化效应最为明显,而当承受动态荷载时在低温区域(-80℃-25℃)内材料的应变率硬化效应最为明显。同时利用试验数据拟合得到了B610钢考虑温度及应变率的Johnson-Cook本构模型,对B610钢材质的车架进行了正面碰撞的数值模拟,结果表明Johnson-Cook模型计算得到的内能转化率达到92.8%而线弹性情形仅有21.4%,等效应力峰值也降低了47%,充分说明了在汽车被动安全性研究中考虑材料温度软化效应及应变率强化效应的重要性。     

乙烯球罐用钢JFE-HITEN610U2L的焊接

乙烯球罐用钢JFE-HITEN610U2L 属低裂纹敏感性低温高强钢,该钢焊接工艺重点是防止过热区的脆化而使其低温冲击韧度下降.通过严格控制焊接线能最和层间温度,并选择适当的预热温度以及焊后及时消氢处理等工艺措施,确保了焊接接头的性能.     

大型原油储罐用WH610D2钢板的性能

介绍了为制造大型原油储罐而专门开发的WH610D2钢板优良的力学性能、焊接性能和抗硫化氢应力腐蚀性能，该钢种特别适合于大线能量焊接。     

汽车大梁钢610L轧制工艺

通过工业试验并结合产品金相试验结果,摸索并制定出实际的轧制工艺参数。主要对加热温度、终轧温度、卷取温度、冷却方式等工艺制度进行优化和调整。结合1700生产线设备现状,发挥设备功能,优化板形控制,使汽车大梁钢610L得以顺利批量生产,创造了良好的经济效益。     

610MPa级水电用钢的再热脆化

讨论了焊后热处理制度对不同热输入下610 MPa级水电钢粗晶区冲击韧性的影响,发现热输入在30 kJ/cm时在620℃附近有脆化倾向;热输入在40 kJ/cm时在580℃出现显著再热脆化。SEM、TEM及能谱试验结果表明,碳化物在原奥氏体晶界析出是发生再热脆化的原因。焊接热输入不同导致碳化物在焊后热处理时溶解规律不同,从而造成了40 kJ/cm焊接热输入下发生再热脆化的温度较30 kJ/cm焊接热输入下再热脆化温度向低温方向移动。最终根据试验结果优化了610 MPa水电钢焊后热处理工艺。     

WDL610D钢变形抗力的研究

用Gleeble-1500热模拟试验机对低合金高强钢WDL610D(07MnCrMoVR)进行变形特征分析,研究了变形抗力与变形程度、应变速率和变形温度的关系,选择了一定的变形抗力数学模型,并对该数学模型进行回归,用实测数据对模型的精度进行检验.证明该模型具有较高精度,以为计算其他力学性能能参数提供计算依据.     

HS610U-M高强钢大型压力管道的焊接

介绍了从日本引进的HS610U—M高强钢的化学成分、力学性能等基本特征；对其作为压力管道焊接用钢板进行了焊接性分析，确定了合理的焊接工艺；阐述了控制焊接质量的工艺要点，该工艺在生产实际中获得了满意的效果。