超高强度R5系泊链焊接参数的研究

R5级系泊链钢是一种对焊接工艺要求较高的材料,为保证系泊链产品力学性能合格,通过大量试验对其闪光焊接参数进行了研究.结果表明,烧化量、顶锻量、焊接速度和二次空载电压是影响焊接接头质量的重要参数;要保证产品性能,必须将闪光焊接参数控制在一个非常窄的范围内,并获得了其最优化的焊接工艺.     

高强度R6级系泊链热处理工艺的研究

研究了热处理工艺对R6级系泊链的力学性能影响。结果表明,淬火温度、回火温度和保温时间对抗拉强度和屈服强度影响很大。得出R6级系泊链的热处理工艺:1030℃淬火+655℃回火。     

新型R5系泊链钢热处理工艺的优化

采用正交试验研究了热处理工艺参数对R5系泊链钢力学性能的影响,确定了R5系泊链钢的最佳热处理工艺.结果表明,回火温度和回火时间对抗拉强度、屈服强度以及屈强比的影响较大.R5系泊链钢最佳热处理工艺为:950 ℃,10%盐水淬火+550 ℃×60 min回火后水冷.     

超高强度R6级系泊链结构优化

系泊链是石油平台定位系统的重要组成部分,需要进行设计优化,使新一代超高强度R6级系泊链不仅可以获得更高的强度,还可以减轻系泊系统的总重量,降低系泊系统的晃荡惯性,使浮式平台具有更大的出水高度和更好的稳定性并且降低产品的应力集中。     

新型R4系泊链钢的热处理工艺研究

研究了热处理工艺对新型R4系泊链钢组织和性能的影响.结果表明,随着回火温度的升高,钢的屈服强度和抗拉强度下降,低温冲击性能升高;从900℃淬水,620～660℃回火30 min后,得到回火托氏体和回火索氏体的混合组织,具有较高的强度和韧性,能满足R4级系泊链钢的力学性能要求.     

超高强度R5系泊链附件的热处理工艺

海洋钻井平台链广泛用于大型海洋工程结构.随着海洋事业的发展,海洋工程对系泊链附件的性能要求越来越高.据美国船级社ABS和挪威船级社DNV的规范要求,R5级系泊链附件应该具有较高的强度和韧性,其抗拉强度≥1000 Mpa,屈服强度≥760 Mpa,冲击吸收能量≥58 J,屈强比≤0.92.由于R5级系泊链附件具有一定的热处理敏感性,因此在热处理工艺设计或执行时,如果稍有差异,对R5级系泊链附件性能的影响就很大.由此可见,热处理工艺是R5系泊链附件制造过程中的关键技术之一.     

热处理工艺对系泊链焊接接头组织与性能的影响

分析了不同热处理工艺对22MnCrNiMo钢系泊链的焊接接头的组织和力学性能的影响.结果表明,22MnCrNiiMo系泊链钢焊接接头经过930℃×30 min+620℃×30 min一次淬火回火后,强度和塑性明显改善;经过930℃×30min+930℃×30 min+620℃×30min二次循环淬火回火后,晶粒更加细小均匀,消除了大小晶粒不均匀的情况,力学性能尤其是塑性和冲击韧性得到进一步提高.     

热处理工艺对新型R5系泊链钢组织和断裂韧性的影响

采用裂纹尖端张开位移(CTOD)实验方法对研究了不同热处理工艺对新型R5系泊链钢断裂韧性的影响,使用偏光显微镜、光学显微镜和扫描电镜等对CTOD试样裂纹扩展区组织及断口形貌进行分析,并用高低温材料试验机测试了R5系泊链钢低温-20℃下的力学性能。结果表明,回火温度对R5系泊链钢CTOD断裂韧性有显著影响。在570~600℃范围内回火,组织保留马氏体位向,碳化物呈片状及长条状不均匀分布在原奥氏体晶界、马氏体板条界及板条内部,应力作用下容易导致局部应力集中,裂纹扩展速率大,CTOD特征值接近零。随回火温度升高,在600~690℃范围内回火,碳化物逐渐聚集、球化并在基体中弥散均匀分布,应力作用下不易引起局部应力集中,并且在裂纹扩展时可使裂纹扩展方向发生偏转,裂纹扩展路径延长,裂纹扩展受到抑制,CTOD特征值随回火温度升高不断增大。经950℃淬火+630~660℃区间回火,R5系泊链钢同时具有高强度和良好的CTOD断裂韧性。     

系泊链热编环工艺研究

系泊链是海工装备的重要组成部分,其质量直接影响到整个装备的安全性能。为了保证最终产品的尺寸、外形及产品的力学性能,需要采用热编环工艺。本研究通过热塑性试验和晶粒度检查,分析了温度对系泊链材料性能的影响,并制定了能够满足产品最终质量的热编环工艺。     

高强度R6系泊链附件热处理敏感性研究

研究了七种不同热处理工艺下R6级系泊链附件的热处理敏感性,以及两种不同冷却方式对R6级系泊链附件回火脆性的影响。结果表明,在不同的热处理工艺下,调质R6系泊链附件对热处理敏感性不高;回火缓冷条件下冲击功无明显下降,材料对回火脆性不敏感。     

R5级系泊链的低温性能的研究

随着陆上油气资源勘探程度越来越高,资源越来越少,极地油气的开发也开始渐渐发展起来。极地气候的特殊性对海上设施的性能提出了低温韧性的要求,因此系泊链环焊缝的低温韧性显得尤为重要。热处理工艺是系泊链制造过程中的关键技术之一;本文对R5级系泊链的热处理工艺进行了改进,研究了淬火+回火、二次淬火+回火工艺对系泊链环焊缝低温冲击韧性的影响,最终使R5级系泊链满足极地使用要求。     

Q370R压力容器板热处理工艺的研究

论述了Q370R压力容器板的生产工艺,并研究了热处理工艺对Q370R压力容器板性能的影响.结果表明,钢板经870℃×10mm处理后,即可满足性能要求.     

叶轮的热处理工艺研究

通过对叶轮的工作条件及使用性能的分析,提出了一种新工艺,该不仅保证了叶轮热处理后的质量,还在不增加成本的基础上延长了叶轮的使用寿命.     

5CrNiMo模具钢的强韧化热处理工艺研究

对5CrNiMo模具钢分别采用820~940℃不同淬火温度处理,对比分析了不同淬火温度对其组织、耐磨性以及冲击韧度的影响规律。结果表明,820~880℃温度范围内淬火时,随着淬火温度的提高,基体中的孪晶马氏体及残留奥氏体逐渐减少,板条状马氏体及粒状碳化物逐渐增多,耐磨性及韧性逐渐提高,冲击断面逐渐形成较小较深的断裂韧窝。当淬火温度达到880℃时,基体表现为板条马氏体及均匀分布的粒状碳化物,耐磨性及韧性最佳。900~920℃淬火时,随着淬火温度提高,基体中的残留奥氏体逐渐增多,粒状碳化物逐渐减少,耐磨性及冲击韧度降低。     

1Cr5Mo无缝钢管的热处理工艺研究

1Cr5Mo无缝钢管主要为石油炼化装置用管,GB 9948-2006《石油裂化用无缝钢管》中对该钢种的热处理工艺要求为退火.通过系列热处理工艺研究发现：1Cr5Mo无缝钢管经正火工艺后,再进行780℃、保温不少于60 min的回火,可以得到充分的回火索氏体组织,具有优良的综合性能,抗拉强度和硬度也能够满足标准要求.采用正火＋回火的热处理工艺,1Cr5 Mo无缝钢管完全可以达到标准要求的退火后的性能指标.     

M5锆合金马氏体热处理工艺研究

通过单因素实验法设计不同热处理工艺,并对热处理后的国产M5合金的显微组织和力学性能进行研究.结果表明:国产M5合金经β相淬火后组织为马氏体组织;淬火温度对国产M5合金的晶粒尺寸、抗拉强度和屈服强度影响较大,回火温度和回火时间对国产M5合金的塑性影响较大.综合考虑确定920℃淬火+610℃真空回火8h为最优热处理参数.     

Cu-Cr-Zr合金热处理工艺研究

研究并分析了固溶及时效工艺对Cu-Cr-Zr合金性能的影响,通过性能和工艺对比,得出了理想的固溶和时效工艺参数范围。试验数据表明,加工率对时效Cu-Cr-Zr合金电导率有一定影响,75%左右的塑性加工率,会使Cu-Cr-Zr合金电导率下降3%￣5%IACS,因此要合理安排时效处理前后的塑性变形量。试验数据显示,时效前后分别采用30%￣40%和>50%的塑性加工率可以得到良好的综合性能。     

Cu-Cr-Zr合金热处理工艺研究

研究并分析了固溶及时效工艺对Cu-Cr-Zr合金性能的影响，通过性能和工艺对比．得出了理想的固溶和时效工艺参数范围。试验数据表明，加工率对时效Cu-Cr-Zr合金电导率有一定影响，75％左右的塑性加工率，会使Cu-Cr-Zr合金电导率下降3％～5％IACS，因此要合理安排时效处理前后的塑性变形量。试验数据显示．时效前后分别采用30％-40％和〉50％的塑性加工率可以得到良好的综合性能。