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半固态等温热处理对ZA12合金组织和性能的影响 总被引:10,自引:1,他引:10
将初生相为枝晶形态的常规ZA12合金铸锭重新加热到半固态进行等温热处理,可获得具有良好触变性的非枝晶组织合金。文中对半固态热处理工艺参数与显微组织之间的关系进行了研究,并对铸态和经过半固态热处理的两种材料的半固态形性能以及成形制品的力学行为进行了试验对比。结果表明,经适当工艺热处理后,ZA12合金可以实现半固态成形,不仅成形抗力低,液相偏析少,且提高了制品的力学性能。 相似文献
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借助OM、XRD、SEM试验,研究了Fe-0.77C-1.40B合金的铸态微观组织以及不同倾斜板长度过流冷却后Fe-0.77C-1.40B合金微观组织的变化规律。结果表明,Fe-0.77C-1.40B合金的凝固组织主要由α-Fe、P和共晶硼碳化物(Fe_(23)(C,B)_6)组成,共晶硼碳化物呈菊花状分布;过流冷却后Fe-0.77C-1.40B合金微观组织先共晶相在倾斜板中流动时细化、球化,倾斜板长度为600~800 mm时,Fe-0.77C-1.40B合金初生奥氏体颗粒在一定的面积上颗粒数最多,平均横截面直径最小,形状因子最大,初生奥氏体晶粒球化、细化程度最好。 相似文献
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热处理对耐磨铸造Fe-C-B合金组织及性能的影响 总被引:5,自引:1,他引:5
用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜和销盘式磨损试验机研究了硼含量0.5wt%~2.0wt%和碳含量≤0.2wt%的铸造Fe-C-B合金热处理后的组织和性能,并对铸造Fe-C-B合金进行了销盘磨粒磨损试验.试验结果表明:铸造Fe-C-B合金的凝固组织为Fe2B相和珠光体、铁素体基体,Ee2B相呈鱼骨状和网状分布.Fe-C-B合金经950~1100℃水淬 200℃回火处理后,局部出现断网现象,基体全部转变为板条马氏体.随着淬火温度增加,Fe2B相断网现象明显,基体中会出现少量片状马氏体.铸造Fe-C-B合金热处理后的硬度为55~60 HRC,冲击韧度大于10 J/cm2,动态断裂韧度大于30 MPa·m1/2.在120目石英砂磨粒磨损条件下.Fe-C-B合金的耐磨性优于高锰钢,比高铬白口铸铁稍低. 相似文献
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研究了Al-Fe基合金挤压铸造过程中,挤压力对铸件组织和力学性能的影响。研究发现,挤压力可以使针片状Al3Fe相尖锐的棱角钝化,由针片状向短棒状、椭球状转变,还可以看到较长的Al3Fe相发生断裂。合金的力学性能明显上升,比压为936 MPa时,合金的硬度为HB91.25,相比于铸态上升了23.7%。同一铸件从外部到内部,Al3Fe相尖锐的棱角发生钝化,同时内部晶粒由于散热作用较差,组织长的比较粗大,临近外壳层的部位组织在较大过冷度的作用下最为细化。经T6热处理后,挤压铸造合金的性能因富Cu相向Al3Fe相周围富集而大幅度下降,所以该合金不适合传统的T6热处理。 相似文献
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提出了一种采用深冷处理结合热处理细化铸态Cu-Al合金的工艺。结果表明,采用深冷处理后再经630℃保温3 min能有效细化铸态Cu-Al合金组织,使组织中的粒状ɑ相平均尺寸由38.96μm减小到11.57μm。 相似文献
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通过真空感应熔炼制备了过饱和的Cu-Cr合金,对该合金进行固溶处理后,在不同温度下进行时效处理。采用光镜和扫描电镜观察了合金组织,并检测了该合金的强度及硬度,测量了合金电导率。研究结果表明:过饱和Cu-Cr合金在合适温度下时效处理,可获得良好的力学性能和电性能,当时效温度为475℃时,Cu-Cr合金抗拉强度最大达到371 MPa,硬度高于150 HB;Cu-Cr合金在时效过程中析出了大量的铬颗粒,并与初析的较大颗粒的铬颗粒弥散分布在铜基体中,起到了析出强化效果。 相似文献
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采用熔炼法制备了Fe-xAl-4.0C-3.5Si(x=6.3,7.4,8.9,11.1)系高温固体自润滑材料,研究了Al加入量对合金组织、力学性能及摩擦磨损性能的影响.结果表明:随着Al加入量的降低,合金中α-Fe(Al)固溶体的量增多,Fe3AlC0.5化合物的量减少,有利于改善材料的冲击韧度并提高合金的三点弯曲强度.Al加入量越少,凝固组织中石墨的面密度越大,可以减弱Al对液态合金中碳原子的排斥作用,有利于减小摩擦因素.其中Fe-7.4Al-4.0C-3.5Si合金因具有高的石墨面密度和Fe3AlC0.5硬质相均匀分布的组织特点,其耐磨与减摩性能最好,经900 ℃、15 h退火处理后,摩擦因数保持在0.32的较低水平,磨损率是QT400-18L球墨铸铁的1/5. 相似文献
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In the current work, biodegradable Fe–30 Mn– X Ag( X = 1, 2, 5, 10 wt%) alloys were prepared by the rapid solidifi cation with copper-mold-casting technology. Phase analysis demonstrates that Fe–30 Mn– X Ag alloys consist of austenite γ phase with a fcc structure and martensite ε phase with a hcp structure. The yield strength of the samples increases with increasing Ag contents. Compared with Fe–30 Mn alloy, the degradation rates of Fe–30 Mn– X Ag in Hank's solution are signifi cantly improved. Cytotoxicity evaluation reveals that the Fe–30 Mn–1 Ag and Fe–30 Mn–2 Ag alloys perform less toxicity on the Human Umbilical Vein Endothelial Cells(HUVEC), while Fe–30 Mn–5 Ag and Fe–30 Mn–10 Ag alloys perform no toxicity on it. The contact angles of deionized water on the Fe–30 Mn– X Ag alloy surface were ranged from 55° to 69°, which is benefi cial to the adhesion and growth of the cells. Besides, the addition of Ag leads to a much lower M/H slope, particularly for the Fe–30 Mn–5 Ag alloy exhibiting a non-magnetic property as SS316 L. Therefore, the present Fe–30 Mn– X Ag alloys would be potential candidates for degradable metals. 相似文献
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