焊管静水压试验相关问题的探讨

介绍了焊管静水压试验采用的径向密封和端面密封两种密封形式以及压力计算公式。针对焊管不同的使用条件,对标准规定压力与理论压力之间的差异进行对比分析,提出了焊管静水压试验密封系数及通用压力计算公式,并对采用不同压力计算公式计算的钢管水压试验压力值进行了对比。研究结果表明,标准给出的压力计算公式比较保守,计算的试验压力相对较低;无论采用端面密封还是径向密封方式,利用本研究提出的密封系数及通用压力计算公式,可以方便地确定钢管水压试验的压力值。     

端面密封条件下钢管静水压试验压力的确定

着重从力学性能和材料方面分析了螺旋埋弧焊管在端面密封条件下进行水压试验时发生变形的主要原因,提出了高钢级钢管在高压力下采用端面密封水压试验时水压值确定的原则.指出静水压试验压力应按照API SPEC 5L<管线钢管规范>4.3.3附录K计算值确定.     

钢管水压试验机管端密封方式的探讨

回顾了我国多管水压试验要和端密封材料的发展历史，分析了三种静水压试验管端密封形式的特点，认为在水压试验前对管端进行火焰平头处理，并采用新型优势密封圈以及新型的端面密封结构，能提高密封性能，降低生成成本。     

2000t水压机管端密封结构改进

介绍了钢管水压试验机管端径向密封和端面密封的工作原理,分析了影响径向密封胶圈密封性能和使用寿命的因素.针对宝鸡石油钢管有限责任公司承揽印度"东气西送"工程用钢管的技术要求和钢管水压试验中出现的实际问题,提出将径向密封试验头改造为端面密封的结构,并设计出性能可靠、经济实用的端面密封结构,在生产实践中取得了良好效果.     

钢管静水压试验机移动端驱动方式的探讨

焊接钢管水压试验是螺旋焊管生产线上的重要检验工序。近年来，随着国内外焊管行业的发展，焊管生产工艺及设备的不断完善，其中焊接钢管水压试验机从二柱式结构发展为四柱式结构。但不论是二柱式结构还是四柱式结构，都需要一端机架移动，移动距离约2—5m，以适应不同长度钢管的水压试验。     

自行密封和锁紧的管子试压装置

在列管式和U形管式换热器制造过程中,对接焊接的换热管必须全部按设计压力的两倍作水压试验。目前,国内外的管子试压装置一般均在管子端面采用强制密封法,即借外力的作用,在管子端面压紧密封垫圈来解决试压时的密封问题。此种装置有以下不足:①密封圈需靠外力强制压紧,不但操作复杂,而且压紧力不易恰到好处。过大时使密封垫圈受损,不足时密封垫在试压中又被刺穿,在试压过程中很难稳压,达不到设计要求;②在中低压力下一般采用平面形垫圈,由于管壁较薄,密封接合面小而压强大,再加之管端毛糙,因此垫圈极易损坏;③在高压试压中,为了提高密封性能,往往需在管子端面开坡口,从而增加了工序和提高了成本。     

管端钢骨架大间隙径向外抱式强制密封

介绍了国内外钢管水压试验机管端常用的小间隙径向密封和端面密封的结构及工作原理,详细阐述了钢骨架大间隙径向外抱式强制密封结构、性能、工作原理及其与常规密封的比较。实际生产应用表明,钢骨架大间隙径向外抱式强制密封装置引管方便,胶圈使用寿命长,可大大提高生产效率。     

石油套管水压试验装置的改进

本文介绍石油套管水压试验的常见工艺以及大庆对套管水压试验装置的改进设计。管端高压密封和水路自动控制方面所采用的新结构,使用效果良好。     

刀口机械密封结构优化设计

文章从改进密封结构的角度提出了带有端面辅助密封结构的刀口机械密封装置结构设计的基本思路。这种密封装置具有密封比压高、周向分布均匀、摩擦副磨损补偿能力强、磨损消耗功率小、密封稳定性好、工作可靠等特点。由于介质端动静环密封处的特殊结构处理，该装置适用于介质压力和粘度较大、转速较高的密封场合。文章还对密封装置主要零件的设计和选择提出了建议。     

聚合循环泵机械密封泄漏原因分析及改进

聚丙烯装置因聚合循环泵机械密封泄漏多次出现非计划停车,影响了安全生产。通过分析机械密封结构、计算端面比压,找到了机械密封泄漏的原因。对大气侧机械密封动环材质及其端面的结构形式进行改进后,有效解决了聚合循环泵机械密封泄漏问题。     

无气喷涂机在螺旋焊管生产中的应用

螺旋焊管为防锈，出厂前在其外表面要涂一层沥青漆。原有喷涂机用低压油泵作动力，将经汽油稀释后的沥青漆加压，经小孔呈伞形喷洒到沿辊道直线行走的钢管上，现机组钢管输送方式由原来的直线输送改为螺旋输送，喷涂机采用全自动控制，喷枪由原来的环形多喷嘴改为现     

弹簧比压对平衡型机械密封基本性能的影响

弹簧比压是形成机械密封端面密封比压的重要组成部分。分析了弹簧比压对平衡型机械密封摩擦特性和密封性能的影响,利用自行研制的动态下弹簧比压可控机械密封试验装置对平衡型机械密封进行了试验。研究表明,弹簧比压不仅使机械密封端面贴合,而且会使得粗糙端面的接触点产生变形,形成较小的密封间隙。对于平衡系数与膜压系数相近的机械密封,弹簧比压对泄漏量的影响明显增大。尽管弹簧比压的变化有时不足以改变机械密封的端面摩擦状态,但随着弹簧比压的增大,摩擦副之间的润滑介质相对减少。兼顾摩擦特性和密封性能两方面的要求并正确选择弹簧比压,是使机械密封处于最佳工作状态的要点。     

套管灌钻井液解卡装置的研制与应用

针对钻井过程中下套管作业时需经常给套管柱灌注钻井液和下套管遇阻遇卡难以解阻解卡的问题,研制开发了套管灌钻井液解卡装置。该装置主要由钻杆接头、胶封总成、阀总成、引导管总成4部分组成。其中胶封总成用于下套管遇阻或遇卡时,封住套管管口,向管柱内注入压力钻井液,通过钻井液循环达到解阻和解卡的目的。阀总成主要由开启单向阀和释放单向阀组成,开启单向阀用于向管柱内灌钻井液和停止灌钻井液时能迅速封住管口;释放单向阀用于释放管柱内的压力使装置顺利从套管中提出。使用该装置可有效地解决套管自动灌钻井液和遇阻解阻的问题,大大提高钻井实效,保证下套管的质量。     

热扩钢管静水压试验机的结构研究

由于热扩钢管外形参数的特殊性,在水压试验中密封和送料成为难题,目前的水压试验机无法满足其水压试验的要求。对普通钢管的3种密封方式进行比较,融合其优点设计了满足热扩钢管密封要求的密封头。同时对热扩钢管传送方式、加压方式及电气控制方式进行了论述。     

隔离密封检测工艺及配套密封工具研究及应用

针对密封筒受到磨损、腐蚀导致自密封封隔器的胶筒密封易失效而无法分层开采的问题,开发出一套隔离密封性能检测管柱工艺。通过内置在检测管柱中的压力计和流量计,对密封筒的受损情况进行有效检测。依据现有标准《油气田压缩式封隔器胶筒》,设计不同规格新型密封工具的胶筒,来满足不同类型密封筒的要求。首先,对胶筒的尺寸参数、硬度进行了优选;然后,对检测工具的胶筒进行座封试验、耐压试验及密封性能试验,确定出不同规格的密封筒对应的密封工具的压缩距及坐封力。利用检测工艺对分层失效的井进行现场检测,利用密封胶筒对受损密封筒进行有效密封补偿。开发的检测工艺技术能够在有缺陷密封筒的油水井中对井下密封筒进行定量化检测,保证有效分层开采。     

套管外防气窜装置的研制

为了预防页岩气井在大型压裂时套管变形对水泥环造成破坏,阻断气窜通道,防止井口环空带压,在分析页岩气井产生气窜通道原因的基础上,研制了一种套管外防气窜装置。通过数值模拟试验、承压变形试验及承压密封性试验,分析了套管及套管外防气窜装置的承压变形规律,验证了套管外防气窜装置的承压密封性能。套管外防气窜装置在70 MP内压条件下,其外部径向变形仅有0.007 mm,不会形成气窜通道,且其在压缩胀封情况下可承受35 MPa的压差,防气窜性能较强。套管外防气窜装置在焦页88-2HF井和焦页93-2HF井产层固井中进行了现场试验,压裂后均未出现井口环空带压现象。性能试验和现场试验表明,套管外防气窜装置能减轻套管变形对水泥环的破坏,防止水泥环因大型压裂出现微间隙,达到防气窜的目的,可为页岩气井防气窜提供一种新的技术手段。      

弹簧比压可控振动可测型机械密封试验装置

研制的弹簧比压可控振动可测型机械密封试验装置包括机械系统和计算机数据采集系统两大部分。其中 ,机械系统由试验台架、液压加载泵站、试验介质增压保压装置和传感器等部件组成 ;数据采集系统由温度、电动机转速、振动幅度、介质压力、泄漏量、扭矩、弹簧力等数据采集电路 ,以及串行通信控制电路和组合电源等组成。这种机械密封试验装置在理论研究方面实现了动态下机械密封弹簧比压的测量和探讨振动对机械密封性能的影响 ;在实际应用方面可为机械密封产品提供静压试验和运转试验。     

自提升式可洗井注洗管柱的设计及应用

针对渤海油田先期分层防砂注水管柱无法洗井的问题,研制出自提升式可洗井注洗管柱。该管柱在井内油管挂下部安装了一个液压提升装置,洗井时地面给液压提升装置供压使液缸上提,其下部注水管柱上的隔离密封提离隔离封隔器密封筒,从而建立起洗井通道;洗井结束后,利用注水管柱自重和地面供给的液压使其下部注水管柱下放,隔离密封重新进入隔离封隔器密封筒,实现层间封隔。现场应用结果表明,该管柱有效地解决了海上油田注水井洗井和防垢卡问题。     

TN-Ⅲ型内管注水泥器的研制及应用

针对原有井底密封式内管注水泥器存在的问题,为防止密封失效,提高施工安全可靠性及国井质量,研制了TN-Ⅲ型内管注水泥器。该工具将密封部位由井底移至井口,适用于各种规格的大直径套管固井。TN-Ⅲ型内管注水泥器获得国家专利(专利号95213958.8),并应用于现场实施3口井,均取得了较好的效果。