通信基站用热管换热器的设计

热管及热管换热器凭借着其优良的传热特性得到了日益广泛的应用。分析了通信基站用重力热管换热器的工作原理及特点,结合通信基站实例,利用VB语言编写了重力热管换热器的计算程序,设计了一款结构和性能较合理的重力热管换热器。     

热管式温差发电研究综述

本文介绍了毛细热管,重力热管,平板热管,可变导热管,脉动热管,旋转热管和环路热管等常见热管的工作原理和主要特征,列举了重力热管单向传热性,毛细热管的传热方向可逆性,可变导热管的控温性和回路热管的长距离传热性等对于提升温差发电性能的作用机理,并重点论述了以上各种类型热管在温差发电领域应用方式,最后探讨了热管式温差发电的发展趋势。     

热管及保温材料在青藏直流联网工程中的应用研究

针对青藏直流联网工程塔基热管措施应用效果,通过现场实测资料确定了热管年内工作周期及混凝土桩基表面热效应,考虑无绝热段热管传热过程组成,建立空气-热管-土体耦合传热数学模型,利用有限元方法系统模拟不同年平均地温分区锥柱式塔基传热过程及气候变暖背景下基础周围多年冻土热状况发展变化趋势。结果表明：冷季热管工作期间,其对周围土体冷却降温效果显著,同时由于混凝土塔基为热的良导体,热管产生的“冷量”通过基础及其底座快速向基础周围传递,使得基础下形成大范围低温冻土。暖季,热管停止工作期间,由于基础埋设较浅,混凝土塔基良好的导热性能使得其周围浅层土体温度升温较快,量值基本与天然地表下同一深度接近,而基础下部深层地温则主要受热管作用控制,温度较低。在单一塔腿4根热管及50 a气温升高2.6℃背景下,-1.0℃、-1.5℃两种年平均地温条件下,桩基础下部多年冻土仍保持冻结状态,满足工程对于冻土地基热状况的要求。-0.5℃年平均地温条件下,运营后期桩基础周围土体季节融化深度已大于桩基埋深。在该地温条件下,通过热管-保温板复合措施的采用,可有效发挥热管的“冷却降温”及保温板的“隔热保冷”效能,在大幅减小基础周围土体的最大季节融化深度的同时降低锥柱式基础底部深层地温,进而满足工程需求。     

螺旋槽重力热管传热性能实验研究

为提高热管传热效率,提出螺旋槽重力热管,并对这种结构强化换热机理进行了分析.对光滑重力热管和螺旋槽重力热管的传热性能做了对比性实验.通过对实验数据的分析研究得知螺旋槽重力热管蒸发段和冷凝段的传热系数较光滑管均有一定的提高,蒸发段的传热系数能提高10%~15%左右,冷凝段的传热系数能提高5%~10%左右;倾角对螺旋槽重力热管的传热性能影响较大,不同螺距和槽深热管的最佳倾角也不同,本实验用螺距50mm、槽深0.75mm的螺旋槽重力热管的最佳倾角在75~90°之间.     

变工况重力热管性能实验研究

通过实验探究了不同工质(丙酮、 甲醇、 水)重力热管等温性、 启动性的差异,研究了蒸发段冷凝段长度比对热管总热阻、 蒸发段换热系数等的影响.研究表明:不锈钢-丙酮热管的启动性时间最短,等温性最好,不锈钢-水热管启动时间最长,等温性最差.不同的蒸发段冷凝段长度比对不同工质重力热管传热性能影响不同,不锈钢-丙酮热管在蒸发段...     

脉动热管传热性能的实验研究现状与展望

脉动热管主要用于解决电子元件的散热问题,近年来在其他应用领域也有推广。管径、管型、充液率、重力条件、工质物性等因素均会对脉动热管的传热性能产生影响。本文综述了国内外对脉动热管传热性能的实验研究和脉动热管的应用,提出了对将来研究方向的展望。     

倾角对不同充液率重力热管性能的影响

基于不锈钢—水重力热管,实验研究了变倾角在不同充液率(15％,30％和45％)下对传热的影响.分析讨论了倾角对壁温时间响应特性,上下壁面温差分布及传热系数等传热性能的影响.研究表明:倾角对重力热管的壁温特性及传热特性有显著影响.在倾角为65° 时热管的启动速度快于其余角度,所有实验倾角下热管内蒸汽流动随着加热功率的增加...     

重力式热管与墙体结合的散热装置热工性能研究

本文对重力式热管与墙体结合的散热装置展开研究。分别进行重力式热管与户内内墙、户间隔墙及外墙相结合的理论分析计算及实验研究。通过调整与户内内墙结合的重力式热管散热装置双侧粉饰层的厚度比,可灵活实现内墙对不同负荷的双侧房间同时供暖;与外墙结合的重力式热管散热装置随着供回水平均温度升高,散热损失百分比下降。实验表明:当过余温度为64.5℃、供回水温差为13℃时,安装每m~2重力式热管散热器的散热量为1419.2W。相同过余温度下,该散热装置可不考虑流量对散热量的影响。保证与热管结合的墙体的各个构造层厚度一致,墙体表面就会有很好的温度均匀性。     

重力热管两相传热行为可视化实验研究

本文构建了玻璃-金属封接结构的重力热管,搭建了其可视化实验平台,考察了热流密度、加热高度、冷却水温度、充液量对热管传热行为的影响,获得了热管流型与传热特性的关联。结果表明:冷却水温度越高、热流密度越高时,热阻越小。充液高度越高,热阻越小,充液140 mm时热阻最小。可视化实验揭示充液50 mm,90 mm和140 mm的重力热管在不同热流密度下相变行为,并解释不同流型时的温度变化趋势。     

套头式热管余热装置的设计与应用

介绍了套头式热管余热装置的结构原理、工程应用、设计参数的选取,烟气侧强化传热的计算、肋片大小、肋片间距的优化。阐述了热管放热段换热系数的计算及蒸汽流速对热管传热的影响。根据热能平衡理论,给出了热管传热段和热管放热段参数的计算方法。     

家用燃气快速热水器受热面合理设计的探讨

在热水器上应采用强化燃烧方式,尽量采用对流受热面,减少辐射受热面。     

换热器热工性能指标计算方法的探讨

换热器在供热,空调,生活以及其它领域中大量应用,但在热工性能方面,如热效率,传热系数等方面,其计算方法如何正确表示,尚待进一步商榷,本文综合有关资料,对热效率的表示方式和传热系数的计算方法提出几点看法。     

泡沫多孔板用于燃气工业炉排烟热能的回收

建立了泡沫多孔板的传热模型和能量方程,同时求得了板内烟气温度分布及辐射热流强度变化,对理论计算结果与实验炉上的测得数据进行了比较分析,简述多孔板的应用概况和前景。     

砖混住宅分室调节对户间传热温差影响

应用不稳态传热的数值分析法 ,分析了传统砖混结构居住建筑的典型房间 ,在采用分室调节最低值时 (停止供暖时 ) ,典型房间室温和与邻室的户间传热温差及维护结构温度分布的变化规律 ,为住宅按户计量供暖系统的设计改造 ,提供了户间传热计算的依据 ,也为供暖的按户计量收费提供了参考依据     

保温隔热防水一体化的新型屋面水泥波形瓦及施工

保温隔热防水的水泥波形瓦的原材料由水泥、保温材料、防水憎水乳液组成。该瓦集保温隔热、防水、轻质于一体,施工简便,施工时间短,综合成本低。施工技术包括阴槽流沟施工、屋面瓦施工、脊瓦施工和节点处理。     

简述计算放热率的等式在氧气消耗量测定中的运用

如今，在大、中、小规模的实验中，都采用氧气消耗量方法测量燃烧的易燃物的散热率。一个带风扇输送管系统的排氧缸被安装用来收集废气，凭借平衡方程，散热率可以通过测量进氧和排氧的氧气质量流通率来获得。然而，结果的准确性取决于测热器被测量仅仅是氧浓度。因为在消防测试中，燃烧可能不彻底，排氧缸所收集的废氧可能包括一氧化碳、二氧化碳、水蒸汽和煤灰。本文阐述了在不同情况下根据氧气消耗量方式计算散热率的等式。     

环境条件对建筑墙体热流现场测试影响的研究

通过建立墙体不稳定传热模型,并结合程序进行墙体传热数值模拟计算,分析环境条件（如太阳辐射、室外温度、室外风速）对多种墙体（不同朝向、壁厚等）热流值的影响情况,并提出了减小这些影响因素的措施和建议。     

封闭厂房内自然对流数传热数值研究

以封闭厂房内自然对流传热为研究对象,采用计算流体力学、传热学理论进行数值计算,研究了Ra在103～108之间时,封闭厂房内流体流线、等温线的分布特征和Nu数的变化,以及中心线上无量纲温度T、量纲速度Ux、Vy在不同Ra下的变化关系。研究结果表明:随着Ra的增大,厂房内的热传输形式由热传导逐渐向对流传热转换,且对流强度分布越不均匀,流线形状发生相应的改变;水平中心线上的无量纲温度由一条近似于斜率为45°的曲线逐渐变成温度急剧变化的"ㄣ"型曲线;竖直中心线与水平中心线上无量纲速度Ux、Vy随着Ra的增大而变大,Ux、Vy大小及方向的改变导致腔内涡流的产生;Nu随着Ra的增大而增大,二者的相关曲线呈幂指数关系。     

横流热源塔换热性能研究

针对制热工况,建立横流热源塔传质传热数学模型。对数学模型的计算准确性进行实验验证。选取重庆、长沙、杭州、西安、南京、青岛6座城市作为计算对象,分析计算热源塔显热换热量、潜热换热量的影响因素以及一定计算条件下的显热换热量、潜热换热量。计算结果与实验测量结果偏差很小,数学模型的计算结果可信。进口防冻液温度的影响:当防冻液、空气质量流量一定时,6座城市的显热换热量、潜热换热量均随进口防冻液温度的升高而减小。进口防冻液温度相同时,显热换热量、潜热换热量由大到小的城市均为重庆、长沙、杭州、南京、西安、青岛。防冻液质量流量的影响:重庆、长沙、杭州、南京、西安、青岛的进口防冻液温度分别选取-4、-8、-9、-11、-12、-14 ℃,空气质量流量一定时,6座城市热源塔显热换热量、潜热换热量均随防冻液质量流量的增大而增大,但潜热换热量增大幅度非常小。空气质量流量的影响:重庆、长沙杭州、南京、西安、青岛的进口防冻液温度分别为-4、-8.-9、-11、-12、-14℃,防冻液质量流量一定时,6座城市热源塔显热换热量、潜热换热量均随空气质量流量增大而增大。空气质量流量对重庆热源塔潜热换热量的影响最明显,其次分别为长沙、杭州、南京、西安,对青岛热源塔潜热换热量的影响微弱。一定计算条件下,6座城市热源塔显热换热量差别比较小,而潜热换热量差别明显,室外空气含湿量越大的城市热源塔潜热换热量越大。