回火温度和时间对2.25Cr-1Mo-0.25V钢组织和性能的影响

采用光学显微镜、扫描电镜、拉伸试验和冲击试验等方法,研究了2.25Cr-1Mo-0.25V钢分别在690 ℃和705 ℃回火1~150 h条件下的显微组织、力学性能及断口形貌的变化。结果表明,回火温度及回火时间对钢的显微组织、强度及韧性指标影响很大。在本试验温度范围内,显微组织中碳化物随着回火时间的延长由条状逐渐球化,并逐渐向晶界聚集;强度指标随着回火时间的延长呈现先急剧下降后逐渐稳定的趋势;韧性指标随着回火时间的延长先升高后下降并稳定的趋势。试验钢在回火温度690 ℃和705 ℃的断面收缩率及冲击韧性指标随回火时间的变化趋势相同。     

制造加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢的焊接性能试验

2.25Cr-1Mo-0.25V钢是一种抗氢用钢,该新型Cr-Mo钢与普通的2.25Cr-1Mo钢相比,各方面都有明显的优势:强度及许用应力、最高使用温度高,抗氢性能好,能够满足更苛刻的操作工况的需要,使用该钢的设备质量更趋轻量化.介绍了该钢种开发过程中的焊接性能试验结果,掌握用该材料制造加氢反应器的焊接工艺技术,为应用该种材料制造加氢反应器奠定了基础.     

加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢锻件的持久性能

研究了高温持久对2.25Cr-1Mo-0.25V钢断口及显微组织的影响.对热处理态试样的常温、高温及相同温度、不同载荷下的高温持久强度进行分析,并通过扫描电镜(SEM)对持久试样的断口及微观组织进行观察.结果表明,随着加载应力的增加,持久时间显著降低,持久试样断裂后,断口形貌的韧窝中有富Mo析出相,且随着持久断裂时间的...     

高温扩散对2.25Cr-1Mo-0.25V钢锭组织与性能的影响

研究了高温扩散工艺对2.25Cr-1Mo-0.25V钢锭枝晶组织、锻造纤维状组织以及锻件冲击韧性的影响.结果表明,提高加热温度、增加保温时间均可提高组织均匀程度.从枝晶组织消除程度判断,2.25Cr-1Mo-0.25V钢锭至少应在1200 ℃保温20 h,但保温时间不宜过长.锻前进行高温扩散可有效减轻锻后的纤维状组织.锻造比较大时,横向冲击韧性随保温时间增大;而发达的纤维状组织以及高温扩散引起成分的均匀化可提高纵向冲击韧性.     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝冲击性能和显微组织分析

进行了2.25Cr-1Mo-0.25V钢的焊条电弧焊试验,测定其焊缝的成分和冲击吸收功,进行了金相及启裂源观察,对冲击吸收功较低的样品进行脱脆处理.结果表明,冲击吸收功较低的焊缝的Mn,Si,Mo及其杂质元素含量相对较高,Mn,Si,Mo等元素促进杂质元素在晶界上的偏聚,致使晶界性能变坏,断口以沿晶断裂为主,冲击吸收功降低,脱脆处理后,冲击韧性恢复说明焊缝存在高温回火脆性,导致高温回火脆性是由于杂质元素在晶界上的偏聚,因此研制焊条时要严格控制Mn,Si,Mo和杂质元素的含量.     

3Cr��1Mo��0.25V��SHCCT���߲ⶨ�����

 基于焊接物理模拟技术,在Gleeble3500热模拟试验机上,采用不同t8/5,对3Cr 1Mo 0.25V钢焊接热影响区粗晶区的热循环过程进行了模拟。同时,利用热膨胀法测定了模拟焊接热影响区的奥氏体连续冷却转变曲线。观察了模拟粗晶区的光学显微组织,测定了相应的维氏硬度,分析了合金元素对3Cr 1Mo 0.25V钢焊接粗晶区奥氏体连续冷却转变组织及其性能的影响。试验结果为3Cr 1Mo 0.25V钢焊接工艺的选取和制定提供了参考。     

调质态2.25Cr-1Mo-0.25V钢的显微组织与电化学腐蚀性能

对2.25Cr-1Mo-0.25V钢进行950 ℃淬火,再分别进行600 ℃和700 ℃回火,观察其显微组织和碳化物形貌,并测试了其耐蚀性。结果表明,2.25Cr-1Mo-0.25V钢在950 ℃淬火+ 600 ℃回火后具有较好的耐蚀性,而在950 ℃淬火+ 700 ℃回火后的耐蚀性变差,这是由于提高回火温度后大量合金碳化物析出,使合金元素流失,致使2.25Cr-1Mo-0.25V钢表面的氧化膜不能有效形成,导致耐腐蚀性下降。     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢的晶粒长大规律

采用金相和透射电镜（TEM）等手段研究了2．25Cr-1Mo-O．25V钢在940-1200％分别保温2h和6h情况下的奥氏体晶粒长大规律。结果显示这种钢的晶粒粗化温度为980％，第二相质点的尺寸和体积分数的比值决定了奥氏体晶粒的粗化程度。     

热处理工艺对2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝组织和力学性能的影响

采用光学金相显微镜、扫描电镜观察,测试力学性能,研究不同焊后热处理对2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝力学性能、夏比冲击吸收能量和显微组织的影响。结果表明,回火参数增加,焊缝力学性能提高。焊态硬度最高,冲击吸收能量最小,组织主要为板条贝氏体,贝氏体粗大且板条平行;最小焊后热处理后硬度下降,冲击吸收能量提高,组织为板条贝氏体和粒状贝氏体;最大焊后热处理后焊缝硬度和母材近似相同,冲击吸收能量均在153 J以上,板条贝氏体细化,粒状贝氏体增加,焊缝的力学性能相对最好。     

3Cr-1Mo-0.25 V钢高温形变后的CCT曲线测定与分析

文章以3Cr-1Mo-0．25V贝氏体钢为试验材料，利用Gleeble-3500热模拟试验机，测定了该钢高温形变后的CCT曲线，并采用SEM、TEM、硬度等分析测试方法对处理后的试样进行了组织和性能的分析。     

大型筒节2.25Cr-1Mo-0.25V钢的组织遗传及轧后冷却控制

根据大型筒节的轧制和轧后冷却模型,模拟大型筒节轧制截面的应变率和轧后冷却速度曲线;结合Gleeble-3800对金属小试样2.25Cr-1Mo-0.25V钢进行了热压缩模拟实验,得出了多道次压缩的流变应力曲线;分析了小试样热变形后不同冷却方式对其组织形貌的影响和对后期正火晶粒细化的作用。结果表明,2.25Cr-1Mo-0.25V钢轧制过程心部大部分区域温度不变;轧制压下率低,心部应变率不足10%;道次间歇时间长,静态软化率高达95%,奥氏体晶粒回复长大;轧后空冷过程心部冷却速度缓慢,冷却后基体主要为粒状珠光体组织,经后期热处理晶粒不易细化,是造成组织遗传的主要原因;增大轧后冷却速度和降低冷却转变温度有利于后期热处理晶粒细化,采用喷淋-空冷联合冷却能充分利用大型筒节的轧后余热,冷却过程热应力较小,有利于促进后期热处理组织细化。     

LF炉冶炼2.25 Cr-1Mo-0.25 V钢的极限控制技术与质量评价

从化学成分离散性、残余元素水平、偏析水平、夹杂物评级水平等方面出发,评价我公司生产该钢种的均质化及纯净度控制能力及水平。通过与国内外相关厂家实际生产数据的比较分析看,我公司用LF炉生产2. 25Cr-1Mo-0. 25V钢实现了极限控制,达到了国际水平。     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝的性能研究

观察焊缝的金相组织,测定力学性能及其冲击功,利用Boltzmann函数确定韧脆转变温度,得出2.25Cr- 1Mo-0.25V钢焊缝经阶梯冷却后,抗回火脆化的性能良好.     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢的热变形行为及其形变组织

采用Gleeble3500热模拟试验机对加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢进行不同变形温度、不同应变速率的热压缩变形试验,并分析和讨论了再结晶组织的演变规律。结果表明,该钢高温流变应力和峰值应变随变形温度的降低和应变速率的提高而增大,确定了热变形激活能和热变形方程;再结晶晶粒的数量随应变量的增加而增加;变形温度越高,应变速率越小,再结晶现象更容易发生,并且进行的更完全。     

2.25Cr-1Mo与2.25Cr-1Mo-0.25V钢冷却转变对比分析

采用相变仪、光学显微镜及扫描电镜研究了2.25Cr-1Mo和2.25Cr-1Mo-0.25V钢冷却转变过程,并分析了钒对其冷却转变的影响。结果表明,与2.25Cr-1Mo钢的CCT曲线相比,2.25Cr-1Mo-0.25V钢铁素体转变区及贝氏体转变区均向右移,并且在现有试验条件下已无法观察到珠光体转变区;钒添加到2.25Cr-1Mo钢中,能够提高钢的淬透性,2.25Cr-1Mo-0.25V钢在48 000 ℃/h冷速下能生成部分马氏体;钒能够细化钢板显微组织,与2.25Cr-1Mo钢相比,2.25Cr-1Mo-0.25V钢在800 ℃/h冷速下组织更为细小。     

2.25Cr-1Mo-0.25V耐热钢焊接热影响区热模拟试验研究

采用Gleeble-3500热模拟试验机和工业模拟热处理炉对2.25Cr-1Mo-0.25V钢进行了焊接热循环和焊后热处理试验,并对其组织和-30℃冲击韧性进行了分析和测试.结果表明:经一次和二次焊接热循环试样的组织均发生粗化,其中一次热循环产生的粗大组织在二次热循环中得到继承,上述组织特点导致该钢焊后热影响区低温冲击韧性恶化.经700℃焊后热处理后低温韧性得到显著提高,且随回火时间的延长韧性进一步提高.断口由处理前的准解理断裂转为韧窝为主的韧性断裂特征.一次和二次焊接热循环后,析出相粒子的形状变得很不规则,且在二次循环后有部分小粒子出现,这可能与焊接快速加热及循环后的冷却过程有关.经焊后热处理后,粒子形貌变的规则并发生粗化.     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢中稀土微合金化的研究

炼钢中加入3种不同含量的稀土,分析和研究稀土的微合金化作用。稀土的微合金化对钢的金相组织和力学性能有显著的影响,合适的稀土加入量可提高钢的综合力学性能。     

加氢产品用钢2.25Cr-1Mo-0.25V的冶炼

通过采用真空炉碳脱氧和浇注真空碳脱氧的联合冶炼方式,成功开发出了2.25Cr-1Mo-0.25V钢材料,其化学成分完全满足要求,各项检验指标也符合技术条件的要求。     

2.25Cr-1Mo-0.25V纯净钢的冶炼及效果

分析了2.25Cr-1Mo-0.25V纯净钢的冶炼难点,同时对低硅钢的冶炼工艺进行了深入的分析研究,提出了采用钢包炉用铝预脱氧并进行VD的冶炼工艺方案和真空浇注过程中严密保护防止二次氧化的工艺思路,并制作了中间包双气封保护装置,实际使用效果十分理想,所炼钢的质量达到了纯净钢的要求。     

加热温度对2.25Cr-1Mo-0.25V钢晶粒度的影响

通过金相观察研究了加热温度对2.25Cr-1Mo-0.25V钢奥氏体晶粒长大规律的影响.结果表明,在1000℃以下晶粒长大不明显,加热温度超过1000℃晶粒快速长大,在1300℃晶粒完全粗化,这种钢的晶粒粗化温度为1000℃.第二相粒子在较低加热温度下不溶解,这些未溶解的第二相质点可起到对晶界迁移的钉扎作用.随着加热温度的升高,部分第二相粒子开始溶解,使其阻碍奥氏体晶粒长大的钉扎作用减弱.第二相质点的尺寸和体积分数的比值决定了奥氏体晶粒的粗化程度,一旦发生解钉现象,奥氏体晶粒快速长大.