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相似文献
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1.
螺杆真空泵单头等螺距内凹转子型线研究   总被引:1,自引:1,他引:0  
基于螺杆啮合原理,通过数学推导,得到单头等螺距梯形内凹型线的完整型线方程,包括齿面方程、端面截形以及轴向截形.给出了面积利用系数公式以及理论抽速公式,讨论了型线中各参数对干式螺杆真空泵的性能的影响.最后运用Solidworks软件建模,通过模拟啮合,验证了型线方程的正确性一拥有完整的啮合线,且啮合运转过程中不会发生齿面干涉.  相似文献   

2.
张世伟  徐成海  赵瑜 《真空》2007,44(2):8-11
本文推出了一种适合于双螺杆式无油真空泵的单头变螺距梯形级齿凹齿面的螺杆转子型线,介绍了基本型线的生成原理和齿型的构造方法,给出了完整的型线方程和型线的一些特征参数。  相似文献   

3.
螺杆真空泵单头变螺距螺杆转子型线的研究   总被引:5,自引:2,他引:3  
本文介绍了一种用于无油螺杆真空泵的单头变螺距螺杆转子型线,给出了型线方程和抽速计算公式,并说明了参数确定原则。  相似文献   

4.
单头等螺距梯形齿螺杆转子型线的干涉问题研究   总被引:4,自引:2,他引:2  
本文针对无油螺杆式真空泵中一种常用的单头等螺距梯形级齿的螺杆转子型线,研究讨论了二转子级齿间的干涉问题。提出了保证二转子不发生干涉的二种解决方案———平移齿面法和内凹齿面法。分别推导得到齿面平移距离和内凹齿面母线方程的计算公式。其中内凹齿面螺杆转子型线在国外多种螺杆式真空泵产品中得到实际应用  相似文献   

5.
螺杆转子是螺杆真空泵的内核部分,转子型线的优劣直接影响到泵的整体性能、运行的稳定可靠以及制造成本.本文基于螺杆啮合原理,得到单头等螺距梯形内凹型线的完整型线方程,利用UG表达式创建出截面型线,并建模.通过模拟啮合,验证了型线方程的正确性——拥有完整的啮合线,且啮合运转过程中不会发生齿面干涉.  相似文献   

6.
目的 针对大型冷库系统用螺杆压缩机的型线设计与优化问题,建立型线几何特征计算数学模型,为螺杆压缩机型线设计与优化提供理论依据。方法 以目前广泛采用的GHH型线为研究对象,基于本文采用的型线几何特征计算方法,发现GHH型线的接触线不连续。采用圆弧-圆弧包络线共轭曲线对代替原始GHH型线中的圆弧-圆弧共轭曲线对,实现接触线的连续,提出修正的GHH型线。进而以修正的GHH型线为研究对象,分析节圆半径、齿高、双边长度等型线参数对接触线、啮合线、泄漏三角形等型线几何特征的影响。结果 研究发现,泄漏三角形的面积与节圆半径、导程呈线性正相关,与齿高、双边长度呈线性负相关,其中双边长度对泄漏三角形的面积影响最大。具体地,当节圆半径由48mm增大至60 mm时,面积利用系数由0.462减小为0.427,接触线长度由174.5 mm增大至182.2 mm,泄漏三角形面积由1.7mm2增大至8.2mm2。结论 本文建立了转子型线几何特征快速计算数学模型,对GHH型线进行了优化,实现了螺杆转子接触线的连续,揭示了型线参数对型线几何特征的影响规律,为转子型线优化提供了...  相似文献   

7.
一种适用于无油螺杆真空泵的单头变螺距螺杆转子新型线,其端面型线依次由齿根圆、摆线、齿顶圆和渐开线线顺序相接组成;该型线的主要特征是:当端面型线沿轴向作变螺距螺旋展开过程中,转子螺旋导程由排气端向吸气端逐渐增大,同时其渐开线的发生圆半径则逐渐变小,使转子齿形面的齿顶宽可以保持不变,因此能够增大吸气端的吸气容积,降低排气端的气体返流泄漏,从而提高泵的抽速和极限真空度.文章中给出了端面型线的极坐标方程、轴向展开方程和渐开线发生圆半径的计算方程,可供设计人员参考借鉴。  相似文献   

8.
结合现有干式螺杆真空泵螺杆转子型线的特点,提出了一种严格密封的单头螺杆转子端面新型线,其端面型线依次由齿顶圆、齿顶圆弧过渡曲线、渐开线、齿根圆过渡曲线、齿根圆、长幅外摆线顺序相接组成;采用该型线螺杆转子的主要特征是:两段圆弧、两段过渡曲线和渐开线相切过渡,严格密封且没有滞留区,不会形成泄露三角,从而提高泵的抽速和极限真空度。文中通过啮合理论给出了端面型线推导过程和曲线参数方程,可供设计人员参考借鉴;从实际应用角度出发,采用螺旋面等距面法设计啮合间隙均匀的成对螺杆,从而得到带啮合间隙的端面型线。  相似文献   

9.
以单头等螺距内凹转子双螺杆真空泵为研究对象,对螺杆真空泵工作时转子与泵腔、转子与转子之间气体的流动状态进行研究,将周向返流简化为两平面平板之间库埃特流动与泊肃叶流动,径向和齿侧返流简化为薄壁孔流动,建立了螺杆真空泵转子周向、径向和齿侧返流量计算的理论数学模型。计算分析了不同间隙值以及螺杆转子参数对螺杆真空泵返流量的影响,得到螺杆真空泵返流量随着螺杆渐开线基圆半径、大径、小径、和导程变化的规律。研究结果表明:周向间隙的增加使得返流量显著增加;在理论抽速给定的条件下,小径大径比为0.63时,返流量最小。  相似文献   

10.
提出一种分段圆弧型罗茨转子,在转子齿峰部分采用3段圆弧式设计。运用啮合原理求解了与齿峰分段圆弧共轭的齿谷曲线,建立了转子型线的数学模型。分析并求解了分段圆弧型转子不发生根切、无余隙容积的条件。研究了转子型线参数对面积利用系数的影响,结果表明:在转子外圆半径、节圆半径一定的情况下,随着圆心角的增大,转子面积利用系数增大;分段圆弧型罗茨转子的面积利用系数明显高于常见的圆弧型罗茨转子。  相似文献   

11.
综述了涡轮分子增压泵的研究现状与进展。涡轮分子增压泵是一种动量传输型真空泵,它的出口压力范围可达1000Pa,通过计算流体动力学方法(CFD法)和直接模拟蒙特卡罗法(DSMC)可以模拟计算抽气通道内气体的流动,这两种互补的方法可以研究从粘滞流到分子流的全部抽速曲线,从而指导新型涡轮分子增压泵的设计。  相似文献   

12.
分子泵的世纪回顾与展望   总被引:4,自引:4,他引:0  
分子泵自1912年诞生以来,至今已快近一个世纪了,它在初期进展较缓慢,在1970年以前,分子泵的应用还仅限于核物理,电真空,表面科学等领域,但近20年来由于半导体产业的兴起和薄膜工业的发展,分子泵才被人们所重视,并得到了兴旺和发达,现代的分子泵已发展到实用和普及的阶段,本文回顾了分子泵分析近百年的发展历史,详细地介绍了分子泵在各个时期的发展状况,对初期的分子泵,涡轮分子泵,磁悬浮轴承和气体静压静轴式涡轮分子泵,复合式分子泵,低温型涡轮分子泵,新型牵引分子泵,陶瓷涡轮分子泵,轴反应生成物的涡轮分子泵和极高真空涡分子泵等做了重点的分析,最后指出分子泵的发展前景。  相似文献   

13.
介绍了热泵技术的原理及分类,分别对空气源热泵、水源热泵、土壤源热泵、太阳能热泵空调系统的运行原理、特点、存在的问题及改进方法进行了分析;总结对比了这四种空调方式的优缺点,为不同地区选用热泵空调机组提供了参考依据。结论指出,通过合理热泵空调形式的应用,可以大大节约空调能耗,为我国节能减排工作做出重大贡献。  相似文献   

14.
旋片真空泵拾遗   总被引:2,自引:2,他引:0  
罗根松 《真空》2000,(4):43-46
本文论述了旋片真空在设计、生产和使用中存在的问题,提出了解决的方法和研究方向。  相似文献   

15.
龚明启  冀兆良  宋玮 《制冷》2005,24(Z1):35-39
热泵是一种既可以供热又可以制冷的高效节能环保型空调系统.针对热泵型空调系统的分类问题还存在很多不同的看法和争议的现状,笔者提出自己的一些观点,并指出常规认识中的一些误区.此外,在简单介绍水环热泵系统原理的基础上,对一些在使用中比较模糊和容易混淆的几个概念进行了区别和分析,并得出水环热泵事实上应该是一种空气源热泵的结论.  相似文献   

16.
分子/增压泵的结构、性能及其应用   总被引:4,自引:4,他引:0  
储继国 《真空》2006,43(1):1-5
分子/增压泵是一种最近实现产品化的新一代真空泵,该泵兼有中、高真空泵的性能,能耗低,能获得清洁真空,还能承受大气冲击,应用前景十分广泛。本文详细介绍了分子/增压泵的结构、性能和应用,并与常用的中、高真空泵作比较。最后,介绍了分子/增压泵的一种独特应用——“大型真空设备的冲洗抽气法”,该方法将抽气时间缩短至50%,能耗降至10%~25%。  相似文献   

17.
姜燮昌 《真空》2020,(2):1-7
真空泵在化工企业如水、电、压缩空气一样是不可缺少的公用设施。用于化工行业的真空泵必须结实、可靠,能处理大量蒸汽、腐蚀性气体和可燃性气体。本文介绍了各种真空泵的结构与性能,认为液环泵和螺杆真空泵最适合于化学工艺应用。  相似文献   

18.
超临界氦循环泵用于超导磁体的迫流冷却.从普通离心泵的基本理论出发,分析了低比转速超临界氦循环泵的特性,从提高效率的角度比较了多种设计方法.得出最理想的方法是提高泵的转速,同时也证明了超临界氦循环泵采用高速全流泵和高速部分流泵设计的可行性.  相似文献   

19.
任跃军  俞玲华  尹宇兴 《真空》2004,41(2):41-44
阐述了罗茨泵安装油泵的必要性,介绍了圆弧-泛摆线齿轮油泵的工作原理、特点、计算方法及安装结构.  相似文献   

20.
A centrifugal cryogenic pump has been designed at Argonne National Laboratory to circulate liquid nitrogen (LN2) in a closed circuit allowing the recovery of excess fluid. The pump can circulate LN2 at rates of 2–10 L/min, into a head of 0.5–3 m. Over four years of laboratory use the pump has proven capable of operating continuously for 50–100 days without maintenance.  相似文献   

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