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为了提供一个表示钢能淬硬之程度的单值函数,导出了使淬火参数,工件截面尺寸,及转变速度数据相联系的淬火因子Q,继描述这一概念之后,作者报导了他们应用这一方法预测高淬透性和低淬透性钢之淬火特性曲线的结果。 相似文献
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等温淬火温度对奥贝球墨铸铁力学性能的影响 总被引:2,自引:1,他引:1
研究表明,随着等温淬火温度的升高,奥贝球墨铸铁的抗拉强度和硬度均呈下降趋势,伸长率呈上升趋势,而冲击韧度则随等温淬火温度的升高先增后减,有峰值出现。 相似文献
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等温淬火对球墨可锻铸铁力学性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了等温淬火温度与时间对球墨可锻铸铁组织和性能的影响。试样成分(wB/%)为:3.0C,1.8Si,0.4Mn,0.1P,0.1S。采用中频炉熔炼,用稀土镁球化剂进行球化处理,孕育剂为Bi+FeSi。热处理工艺为:加热至920℃,保温120min,然后分别在370℃、325℃、280℃和235℃等温淬火60min,以研究等淬温度对性能和组织的影响;为研究等温时间的影响,分别在370℃等温15min、30min、60min和120min;在325℃等淬30min、60min和120min。结果表明,在370℃等淬60min所得到的奥贝球墨可锻铸铁具有最佳的综合力学性能(σb≥950MPa,δ>5%,αk>50J/cm2)。而且,等淬温度在325~370℃之间波动,等淬时间在60~120min之间变化,力学性能仍能维持在较高的水平。 相似文献
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零保温条件下调质处理对45钢硬度的影响 总被引:2,自引:2,他引:0
采用正交回归设计实验方法,研究了零保温条件下调质处理对45钢硬度的影响,建立了硬度回归方程.结果表明:在实验温度范围内,零保温淬火温度越高,回火温度越低,45钢硬度越大. 相似文献
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研究了C、Cr、V合金元素对高碳高合金冷作模具钢淬回火硬度的影响。①P值(P:-137.5C+10.5Cr-8.75Mo+77.5V)是衡量Ms温度变化的一个重要因素,是通过计算残余奥氏体量(γR)和淬火钢的硬度(HQ)得到;②Ms温度随P值的增加呈线性递增,γR的量则减少,HQ值首先递增,在P值约为-50时HQ达到峰值;③P值在-40和-70之间,通过合理设计C、Mo和V的含量,与γ相固溶体得到高HT(HT:钢的淬回火硬度),高HT通过少量的γR和充分的二次硬化效果获得的,主要是Mo和V的碳化物质点的二次析出所产生的硬化效果;④通用冷作模具钢在常规奥氏体化温度(1,323K)时,P值为-50左右,HT可以达到64HRC以上。 相似文献
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以材料型超高强度抽油杆用钢FG - 2 0为研究对象 ,进行了摩擦焊工艺参数与接头力学性能关系的研究和探讨。以便为采用摩擦焊工艺生产制造超高强度抽油杆提供理论依据和实用工艺参数。试验采用正交试验结合相关力学性能评定和组织分析 ,确定了摩擦焊主要工艺参数的适用范围和优化方向。结果表明 ,由于FG - 2 0钢强度高 ,与其它钢材比较 ,应采用较小的摩擦工进速度和较大的顶锻压力 ;另外 ,对于FG -2 0钢 ,由于摩擦焊过程中 ,热影响区组织性能发生变化 ,因此采用焊后局部回火处理用以改善接头力学性能是非常必要的。 相似文献
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针对淬火钢回火组织判定的不统一及国标中调质术语的定义,本文通过对传统理论和相关参考文献分析与探讨,认为,淬火钢回火组织根据形成机制及组织形态特征来判定更为确切。调质的定义应该为工件淬火、高温回火并获得以回火索氏体组织为主的复合热处理工艺。 相似文献
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珠光体型非调质钢存在的问题及对策 总被引:3,自引:1,他引:3
分析了当前工业应用非调质钢材存在的技术问题及研究情况,提出了解决目前锻后冷却速度和用钢必须严格控制,一种零件使用一个钢号以及只能用于要求强度不变,韧性较低的零件等关键问题的途径,为这类钢材的扩大应用提供了新的冷却工艺和理论依据。 相似文献
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27SiMn钢临界温度淬火高温回火后的力学性能 总被引:2,自引:2,他引:2
对27SiMn钢在临界温度淬火后高温回火工艺进行了研究,并对其力学性能进行了分析。结果表明,27SiMn钢在870℃临界温度加热淬火高温回火后,可得到满足使用要求的力学性能,而且可降低能耗,提高加热炉的使用寿命,值得在实际生产中推广应用。 相似文献
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转向节是汽车的关键零件之一,在服役过程中将承受弯曲力、扭转力和冲击力等,要求其具有较高的综合力学性能。试验表明,该转向节采用F40MnVS微合金非调质钢制造,并提高其受力最大部位的锻后冷却速度,不仅其综合力学性能可达到要求,还省略了调质工序,缩短了生产周期,降低了生产成本。 相似文献