以抗压强度为目标值的沙漠砂替代率的研究

为了研究沙漠砂替代率对砂浆抗压强度的影响,本文首先将不同替代率0%、10%、20%、30%、40%和50%的沙漠砂和普通砂混掺,测定其细度模数和级配,然后制作砂浆立方体试块,测定不同龄期、不同沙漠砂替代率下砂浆立方体试块的抗压强度。试验结果表明:随着沙漠砂替代率的增加,砂浆立方体抗压强度呈现出先增大后减小的趋势;在替代率为30%时,抗压强度达到最大值。     

基于冲填砂浆结石技术的混合砂浆性能正交性试验研究

为了研究水胶比、粉煤灰掺量和沙漠砂取代率对冲填砂浆结石技术的混合砂浆性能的影响,采用粉煤灰部分取代胶凝材料,沙漠砂代替中砂,拌制砂浆,并进行正交性试验.通过层次分析和综合平衡分析得到各因素、各水平的影响权重和最佳配比方案.结果表明:沙漠砂取代率和粉煤灰掺量是影响砂浆稠度的主要因素,粉煤灰掺量是影响分层度和28 d抗压强度的主要因素,而影响90 d抗压强度主要因素的是水胶比.对于一般工程项目,由各因素、各水平的权重之和得到的最优试验组合为:水胶比为0.975,粉煤灰掺量为20％,沙漠砂取代率为20％.最优配比均能满足砂浆强度M10砂浆的配制要求,且经济合理.     

氧化石墨烯沙漠砂水泥基复合材料力学性能研究

通过正交试验,分析了氧化石墨烯(GO)掺量、沙漠砂替代率、水灰比和胶砂比对GO-沙漠砂水泥基复合材料28 d的抗压强度、抗折强度和稠度值的影响趋势.在正交试验基础上,进一步揭示沙漠砂替代率和GO掺量对复合材料7d、28 d抗压强度和抗折强度的影响规律.试验研究表明:随着GO掺量的增加,水泥基复合材料抗折和抗压强度先提高后降低,且对于抗压强度增强效果略超过抗折强度.当GO掺量为0.03wt％时,GO-沙漠砂砂浆试块抗压强度和抗折强度达到最大值;随着沙漠砂替代率增加,GO-沙漠砂砂浆试块抗折和抗压强度呈现先增大后减小趋势,沙漠砂替代率为50％时,氧化石墨烯沙漠砂砂浆试块抗压强度和抗折强度均达到最大值;但沙漠砂替代率为100％时,掺量为0.03wt％的GO-全沙漠沙水泥基材料强度提升最高,且28 d抗压、抗折强度可达标准砂试块强度.通过SEM对GO增强沙漠砂水泥基复合材料微观结构进行表征,发现GO能够优化水泥水化产物的微观结构形态,并且与沙漠砂活性材料产生正相关作用,从而形成更加致密均匀的结构改善沙漠砂水泥基复合材料的宏观性能.     

粉煤灰对砂浆流变性和强度的影响研究

本文通过正交试验研究水胶比、砂胶比和粉煤灰掺量对砂浆流变性和抗压强度的影响。实验结果表明:水胶比和砂胶比是影响砂浆流动性的主要因素;通过正交试验得出水胶比为0.55、砂胶比为2.65、粉煤灰掺量为25%,流动性和保水性均符合砂浆使用要求,砂浆抗压强度明显高于其他组砂浆抗压强度。     

湿拌砂浆的工作性能影响因素正交试验研究

本文通过正交试验研究了砂的细度模数、胶砂比、重钙粉掺量对砂浆稠度、28 d抗压强度、14 d拉伸粘结强度、保水率的影响。根据极差分析得出影响各性能的最佳因素水平,并综合砂浆性能、成本,获得最优组合为BbAbCa,即胶砂比为1∶4,细度模数2.6的砂,重钙粉掺量为20%。试验还得出,在水胶比不变的情况下,胶砂比极大地影响了砂浆的稠度,胶砂比越低稠度越小;重钙粉掺量主要影响砂浆强度,因其在胶凝体系中主要起填充作用。保水率和14 d拉伸粘结强度具有较强的相关性,表现为保水率越大,14 d拉伸粘结强度越大。     

缓凝砂浆流动性和力学性能试验研究

为研究水胶比、砂胶比和硅微粉掺量对缓凝砂浆流动性和力学性能的影响,分别测试了水胶比为0.30、0.40、0.45、0.50,砂胶比为0.5、1.0、1.5、2.0、2.5和硅微粉掺量为0.0％、5.0％、10.0％共22组缓凝砂浆的稠度、立方体抗压强度、轴心抗压强度、劈裂抗拉强度和静弹性模量.研究结果表明:随着水胶比的增大,缓凝砂浆流动性增大;随着砂胶比增大,缓凝砂浆流动性较小;硅微粉掺量增加会降低缓凝砂浆流动性.采用灰色关联理论分析水胶比、砂胶比和硅微粉掺量对硬化后缓凝砂浆的力学性能影响规律,得到水胶比为影响硬化后缓凝砂浆力学性能的关键因子,而砂胶比次之,硅微粉掺量影响相对最小.     

沙漠砂陶粒混凝土配合比试验研究

为充分利用当地自然资源研制节能、利废、保温、轻质的新型生态墙体材料,提出了利用沙漠砂生产陶粒混凝土.通过正交试验分析了水胶比、体积砂率、沙漠砂替代率、粉煤灰掺量对沙漠砂陶粒混凝土塌落度、表观密度及抗压强度的影响规律,得到了强度等级为LC20沙漠砂陶粒混凝土的合理配合比.研究结果表明:水胶比、体积砂率、沙漠砂替代率是影响沙漠砂陶粒混凝土塌落度、表观密度及抗压强度的主要因素;沙漠砂可代替陶粒混凝土中的部分河砂用于工程建设中,掺入沙漠砂后的陶粒混凝土密度增加较少,抗压强度增加较多,但塌落度有所降低,基于塌落度考虑的最优的沙漠砂替代率为30％左右.     

沙漠砂混凝土劈裂抗拉强度试验研究

为探究水胶比、粉煤灰掺量以及沙漠砂替代率对沙漠砂混凝土劈裂抗拉性能的影响,采用正交试验设计来进行劈裂抗拉强度试验研究。结果表明:在掺加粉煤灰与沙漠砂的情况下,水胶比为0.48、粉煤灰掺量为30%、沙漠砂取代率为30%时混凝土劈裂抗拉强度达到最大值,并根据同批次的抗压度值与抗拉强度值回归出二者之间的函数关系式。     

引气剂和沙漠砂对混凝土性能的影响

为探究沙漠砂替代率与引气剂掺量两者对C30混凝土的影响,将沙漠砂(6种掺量)与引气剂(5种掺量)定量组合掺入混凝土中,测定其对新拌混凝土含气量、坍落度、经1 h含气量以及28 d抗压强度的影响规律。试验结果得出:沙漠砂对新拌引气混凝土含气量有一定的抑制作用,并且随着沙漠砂替代率增加,抑制作用不断增强,但对经1 h引气混凝土的含气量影响并不明显。随着引气剂掺量和沙漠砂替代率的增加,混凝土的坍落度与28 d抗压强度均呈先增大后减小的趋势,当沙漠砂替代率为40%(质量分数)、引气剂掺量为0.002%(质量分数)时,抗压强度达到最大值。合理地将引气剂与沙漠砂组合后掺入混凝土中,其工作性能与抗压强度都会有显著提升。     

风积砂掺量对砂浆混凝土性能影响及机理研究

用一定掺量(10%、20%、30%、40%、50%、60%质量分数)的榆林地表风积砂替代普通河砂配置风积砂砂浆及混凝土,以期研究风积砂掺量对砂浆、混凝土和易性及抗压强度的影响.从砂子的粒径、粒形、级配情况及SiO2、Al2O3的活化反应等角度讨论了风积砂掺量对砂浆、混凝土和易性及抗压强度的影响机理.实验结果表明,砂浆及混凝土的和易性与抗压强度随风积砂掺量的增加均经历了"先增后减"的变化过程,掺量为30%时砂浆的和易性显著改善,抗压强度提高最大;掺量为40%时,混凝土和易性最佳,抗压强度最高.所得结论对榆林及周边地区工程实际有一定参考价值.     

涤纶纤维沙漠砂混凝土的力学性能

本文以毛乌素沙地砂作为混凝土细骨料,并通过混凝土的正交试验,分析了沙漠砂取代率、涤纶纤维长度、涤纶纤维掺量对于沙地砂混凝土的抗压强度和工作性的影响,确定了混凝土的最佳配合比,并制备出工作性能较好,强度为C35的涤纶纤维沙漠砂混凝土.     

开封特细砂混凝土力学性能和收缩性能研究

试验选取了开封特细砂及人工机制砂作为原材料,并对其进行了力学性能和收缩性能试验,通过试配得出了C30和C50等级混凝土配配合比,并以0%、10%、20%、25%、30%、35%、40%、45%、50%的开封特细砂掺量替代人工机制砂作为细骨料制作特细砂混凝土试块。通过对通过对开封特细砂混凝土试件的立方体抗压强度试验,分析了开封特细砂掺量对抗压强度的影响,并以0%、20%、30%、40%四个开封特细砂掺量组别进行混凝土早期收缩性能试验,分析了特细砂掺量对混凝土早期收缩性能影响,试验结果表明C50以下强度等级混凝土开封特细砂最掺量控制为20～40%,其中最优掺量为20～30%     

废玻璃粉混凝土力学性能试验研究

针对废玻璃混凝土的研究现状及应用前景,以废玻璃粉的掺量、水胶比、砂率及粒度为变化参数进行了正交试验,并根据正交试验确定的结果进行了进一步试验.研究了四因素不同水平对废玻璃粉混凝土抗压强度的影响规律,探讨了废玻璃粉混凝土应力应变关系,建立了废玻璃粉混凝土立方体抗压强度与轴压强度相关关系式.试验结果表明,水胶比及废玻璃粉掺量是影响废玻璃粉混凝土抗压强度的主要因素.不同颜色废玻璃粉混凝土的抗压强度及应力应变关系的差异不是很明显.     

材料组成对砂浆基本需水率及堆积密实度影响

以石粉掺量、粉煤灰掺量、砂级配、体积砂率为自变量，设计四因素四水平正交试验，对砂浆基本需水率、堆积密实度进行了测试。使用极差分析、方差分析法对测试结果进行分析，确定了各因素对砂浆基本需水率、堆积密实度影响程度的大小排序为粉煤灰掺量>砂级配>体积砂率>石粉掺量。采用层次分析法进行了配合比优化，得出了考虑基本需水率、堆积密实度两指标下的最佳配比，即石粉掺量10%+粉煤灰掺量60%+细度模数3.4+体积砂率42%。     

钢渣水泥抹面砂浆性能研究

本文研究了钢渣、矿渣、石膏和粉煤灰对钢渣水泥抹面砂浆性能的影响。结果表明:钢渣水泥复合材料抗压强度和抗折强度随着钢渣掺量的增加而呈减小的趋势;矿渣(20%)复配改性钢渣水泥复合材料,28d最佳抗压强度和抗折强度(49.2MPa和6.8MPa)分别较未掺矿渣的提高了3.3%和16.2%;当脱硫石膏掺量在3%时,可提高钢渣-水泥-矿渣力学性能;当增塑剂掺量控制在0.4%,水泥抹灰砂浆施工性能较好,砂率在1:4时,钢渣水泥抹灰砂浆28d抗压强度可达到13.5MPa(满足M10等级要求),当砂率为1:5时,钢渣水泥抹灰砂浆28d抗压强度可达到7.5MPa(满足M5等级要求)。     

基于正交试验的粉煤灰石膏基自流平砂浆性能研究

为了解决水泥基自流平砂浆因干燥收缩而产生起砂和裂纹等现象,以盐石膏和粉煤灰作自流平砂浆基材,通过正交试验研究水胶比、砂胶比、减水剂掺量、保水剂掺量以及粉煤灰取代率对石膏基自流平砂浆流动性、凝结时间和表面硬度的影响,对这些指标进行极差分析,得到最佳配合比,测试了粉煤灰石膏基自流平砂浆的性能.结果表明:减水剂掺量和水胶比是影响粉煤灰自流平砂浆流动性的主要因素,水胶比对凝结时间和表面硬度影响最大.通过正交试验得出水胶比为0.28,砂胶比为0.52,减水剂掺量为0.4％,保水剂掺量为0.15％,粉煤灰取代率为30％,其性能指标均超过了JC/T1023-2007《石膏基自流平砂浆》标准要求.     

水泥基自流平砂浆的配制

采用不同水泥种类,通过改变自流平砂浆的各组成材料掺量,研究其对砂浆流动度、抗折强度和抗压强度影响规律,从而得出适宜的掺量范围及基本配合比。综合分析各影响因素,再通过正交试验,优化配合比,根据正交试验,得到结果:乳胶粉、纤维素醚和减水剂掺量分别确定为胶凝材料质量的1.000%、0.075%和0.200%,由此最优配合比制备的自流平砂浆各方面性能较好。     

含玻璃砂的高性能碱激发矿渣砂浆性能研究

采用玻璃砂代替部分细骨料制备碱激发矿渣(AAS)砂浆后,研究了玻璃砂含量(0%、10%、20%、30%,质量分数)对AAS砂浆抗压强度、抗折强度、干燥收缩、导热系数和碱-硅酸反应(ASR)膨胀率的影响,并通过扫描电子显微镜(SEM)对微观机理进行了分析。结果表明：掺10%～30%的玻璃砂能显著提高AAS砂浆的早期抗压强度,但会略微降低28 d抗压强度;AAS砂浆的抗折强度随玻璃砂掺量的增加先增大后减小,10%掺量时最有利于3 d抗折强度,20%掺量时最有利于28 d抗折强度;AAS砂浆的干燥收缩、导热系数和ASR膨胀率均随玻璃砂掺量的增加而减小,与对照组相比,掺30%玻璃砂的AAS砂浆导热系数降低14.4%,56 d干燥收缩率降低27.6%,14 d ASR膨胀率降低39.6%,28 d ASR膨胀率降低34.5%;SEM分析发现玻璃砂表面有水化产物生成,其与胶凝材料的结合比石英砂更紧密,使AAS砂浆的微观结构更加致密。     

粉煤灰及沙漠砂对混凝土抗碳化性能的影响

通过进行单掺粉煤灰、单掺沙漠砂、双掺粉煤灰和沙漠砂混凝土3d、7d、14d、28d和56d抗碳化性能试验,分析了粉煤灰掺量和沙漠砂替代率对混凝土抗碳化性能的影响,建立了混凝土28 d碳化深度与粉煤灰掺量及沙漠砂替代率之间回归关系模型.试验结果表明:对于单掺粉煤灰混凝土,随着粉煤灰掺量增加,混凝土碳化深度逐渐增大,且碳化早期比后期增长较快;对于单掺沙漠砂混凝土,随着沙漠砂替代率增加,混凝土碳化深度呈先减小后增大趋势,沙漠砂替代率20%时混凝土碳化深度最小;对于双掺粉煤灰和沙漠砂混凝土,粉煤灰掺量10%,沙漠砂替代率20%时混凝土碳化深度最小.     

基于正交试验的复合矿物胶凝材料掺合的混凝土强度与耐久性研究

为了揭示试验中绿色高性能混凝土的性能并得出最佳配合比方案应用于实际工程中,利用3因素3水平正交试验探究了不同水胶比、复合矿物掺合料不同掺量、砂率对混凝土性能影响。结果表明：水胶比对混凝土强度的影响最大,其次是复合矿物掺合料掺量,最后是砂率;其对应的条件依次分别是0.32、20%、40%,抗压强度可达64.8 MPa;新拌混凝土早期工作性变化趋势与正交试验结果一致,其影响能力大小依次为水胶比、复合矿物掺合料掺量、砂率;耐久性研究表明：水胶比、复合矿物掺合料、砂率可以优化硬化混凝土的匀质性和胶接性能,有利于混凝土强度及抗冻融循环剥蚀能力的提高。