动静压混合作用轴承试验与计算

提高动压滑动轴承的承载力一般有几个途径:(1)提高润滑油粘度;(2)减少轴承间隙;(3)提高工作转速;(4)加大轴承直径和轴承长度。当机械的结构和传动已确定,可以改变的则仅有前两项,然而提高润滑油粘度和减少轴承间隙会使轴承工作温升提高。为此,我们提供另一种办法,就是对动压轴承开设静压油腔,使动、静压联合作用,即本文所介绍的动静压混合作用轴承。这种轴承在同样尺寸和工作参数下比     

组合机床调速系统的计算机模拟与动特性分析

一、数学模型的建立为简化数学模型,提出以下假设:(1)不考虑管道动特性对系统特性的影响;(2)不考虑阀腔内油的压缩性;(8)不计液压缸中的液感;(4)不计系统各部的泄漏。主要符号表,风—油液的等效体积模量,Kq—流量增益,p—油液密度多l—长度;必—节流口处射流角;L—液感;A—面积;M—等效质量;b—粘性阻尼系数;断—阀芯质量,B—等效阻尼系数,m:—弹簧质量;c—流量系数;P—压力,C—液容;Q—流量;F—力,R—液阻;k—弹簧刚度;K—等效刚度多K,—压力一流量系数;下角标符号所代表的元件如下:b—背压阀;11—液压缸无杆腔;12—液压缸有杆腔;P—…     

气体渗碳、真空渗碳表面硬化热处理缺陷及其纠正办法 10.气体软氮化

犷2北、o讨(伴t书)图2一213(a)Fe一c一N三元状态图尧‘勺猛奋口口,、.哪7口翻H3.‘矛产6U尧.盯比臀___丝刃_!·},,,八,,,;}寿i}l}群寸士{娜;夕}从二、.!‘ Fe君义匕刃之%少图2一213(b)Fe一N系状态图!一214 外理时甸乙补少e相中平均c和处理时间的关系O~~0.卜,.N场C男(悠喇省七劝     

我厂使用曲拐传动多轴箱的一些情况

1.我厂设计的曲拐传动多轴箱的结构特点 (1) 我厂设计的曲拐传动多轴箱箱体(包括前、后盖)采用大连组合机床研究所的标准主轴箱,其结构见图1。 (2) 工作拐轴(即主轴,见图2)是整体的,较装配式的刚性好。工作拐轴用铜套作支承,两轴颈处车有导油槽,以改善润滑条件。推力轴承用弹性挡圈卡装在轴上,挡圈承受轴向力。 (3) 拐板材料为夹布胶木板,拐板销孔不装滚珠轴承,也未镶衬套,而直接与工作拐轴的偏心销组成摩擦付。 (4) 由于我们使用的拐板面积不太大(不大于400×500毫米),轴数不太多(最多28根工作拐轴),因此只用了一根主拐轴(图3)来支承拐板。用三个挡销限制拐板的端面振摆。平衡重块装在主拐轴上。     

碳纤维复合材料-钛合金叠层板钻孔工艺研究

通过单因素试验方法,开展钻削碳纤维复合材料-钛合金叠层板(CFRP-Ti)的试验研究,研究不同钻削参数对钻削CFRP-Ti的轴向力和孔加工质量的影响,并对比了两种不同钻尖结构的钻头之间的钻孔差异。试验结果表明:轴向力随进给量的增大而增大,而随转速的增大小幅减小。随着进给量的增大,CFRP退钻口撕裂因子逐渐增大,进钻口撕裂因子也呈现逐渐小幅增大的趋势;Ti合金进钻口孔质量高、缺陷少,而退钻口翻边则越来越严重。在不同转速条件下,CFRP进钻口及退钻口孔质量较高,但在高转速时,退钻口可观察到高温灼伤;随着转速的增大,Ti合金孔退钻口翻边呈先减小,再增大的现象。采用两种不同钻尖结构的钻头对CFRP-Ti进行钻削对比试验,结果显示,"烛台钻‘钻孔质量有明显优势。     

测定斜探头前沿长度的几种方法比较

斜探头的前沿长度b是指入射点至探头前沿距离。由于斜探头的前沿长度b的准确与否关系到探头K值的准确性,进而影响缺陷定位的准确性,因此如何准确地测定b对斜探头的使用和开发设计均有重要意义。笔者采用CSK-ⅠA和CSK-ⅢA试块在近场长度N以外,用一点法、二点法和三点法对2.5P13×13K1.5斜探头前沿长度b进行测定,并对其进行分析、比较和总结。1 2.5P13×13K1.5斜探头在钢中的近场长度N的计算[1]在横波超声波检验中,2.5P13×13K1.5斜探头(入射点至波源的距离L1=12 mm)在钢中的近场长度为N=adcosβπsλcosα-L1tgαtgβ式中a———斜探…     

抛丸器运动学参数的精确计算公式

(一)根据文献〔1〕、〔2〕,弹丸在抛丸器叶片上的运动方程如下:一c,·。(六叹卜f)t+c Ze一州打“石一+f产)V!=C,co(了了“不1一r)。。(甲f“+丁一f)t(1)式中常数C,、一c:。(召乎下丁十f)e一。C:分别为。r。(甲fZ+1+f)+Vr。 2。寸飞耳飞(寸f之耳1+f)(2)(3)C Or。 2一(寸fZ+1一f)一Vr。2。了f“+1式中(如图1所示) r一弹丸所在点的半径(m); r。一弹丸初始位置半径(m); Vr一弹丸的径向速度(。/s); Vr。一弹丸的径向初速度(m/s); 。一叶片旋转的角速度(rad/S), f一弹丸与叶片间的摩擦系数; t一弹丸运动时间(s)。 由于方程(1)中t不能直接解…     

微沟槽热管等离子弧焊接封口工艺研究

在微沟槽热管(MGHP)制造过程中,管端焊接封口工艺是最关键环节之一,用等离子弧焊(PAW)方法可有效解决其封口问题.本文从焊接距离S、氩气流量Q、同步转速N、焊接电流I与时间t等因素对MGHP的PAW焊接封口工艺进行研究,结果表明,获得良好稳定焊接封口质量的最佳工艺参数为:S=3mm;Q=0.36L/min;N=80r/min;各阶段的电流、时间为,I1=5A,t1=0.10s;I2=45A,t20.40 s;I3=35A,t3=0.40s;I4=45A,t4=0.40s.     

计算带材卷取机动态矩的两种计算模型

1.前言在设计带材卷取机时,其电动机功率的选择按下式进行:N=M_静·(2V)/D·1/102·η(1)式中 V—带材卷取速度,m/s;D—带卷直径,半径为 r,m;η—机械效率(一般取0.85～0.95);M_静—带材卷取的静力矩,     

感应同步器的接长精度

直线感应同步器定尺长度为250毫米,如果只用一根定尺来测量,则其有效长度仅为:l=250-滑尺长度=250-100=150毫米因此,当某一座标测量长度超过150毫米时,就需要将两根以上定尺联接起来,故可测量座标长度为:L=N×250-100毫米式中:N——定尺根数。由于目前感应同步器的精度已达到微米(μ)级的水平(对一根定尺来说,0级精度为±1.5微米;Ⅰ级精度为±2.5微米;Ⅱ级精度为±5微米),如果接长不当,就会使     

国外超硬磨料1980年销售价格

单位:美元/克拉通用电气公司(GE)戴比尔斯公司(DeBeers·)呼一号二}二;粒.度二{遗竺州尸O八U,.几八匕民J八bg曰O‘ .…RDARDA55N,RDA50CCDACDA55N,CDA50CCDA30N,CDA一MDXDA一MCDXDA一llMC所有J力L一八U工匕 ﹄9自勺自牌号粒、度}售︸.且..几有有所︸所RVGRVG一W一60+120一120+230.10.0011-1 22一、口、‘.夕、.、.,n甘八甘n甘n乙尸勺叮‘O自O自9目人平均造MBG一600MBG一11MBG一660DADASDAS100 70/80 70/80一80/+120M MM氏Jn甘n︺亡dn甘O自,上,曰9︺n甘‘O口‘Jt勺00斑日﹄众︺Q‘八U八U八D月任n甘月任0…     

中国热处理行业协会2001年工作计划

(】)火于落实热处朋!fj业“㈠1’”发展规划的措施和建}义;(2)交流玎展热协1.作的经验和如何抓女,政府机构改节.后热处理协会的行业l。作;(3)西部,}‘发中的热处理工作;(4)关于热处理行、Ik普查I:作;(s)tI,【tj热协及地方热小年度r作安排及眦合 (I)热处理“肛化;(2)热处理没备更新改造;(3)热处理企、Ik经竹管理情况;(4)热处理没锵制造脱状;(5)地方热处理”、Ik活动;(6)I:岂材料,}:产、l{F杖永评. 热处理没备、f:艺材料、卜艺装备、检验没嵛腱览及专题报告、技术≯}庵等 向闻家有关部门反映热处理行业的情况和l监求及建议政府拟采取的捆…     

金属材料断裂韧性数据手册

符号说明σ_y—屈服强度,MN/m~2 σ_(0·2)—条件屈服点,MN/m~2 σ_υ—抗张强度,MN/m~2 K_(IC)—平面应变断裂韧性,MN/m~(3/2) K_Q—条件断裂韧性MN/m~(3/2) J_(IC)—临界(对应于开裂点)J积分值,kN/m J_Q—条件(对应于一定的裂纹扩展量),积分值kN/m σ_c—临界裂纹张开位移,mm σ_c—试样厚度,mm W—试样宽度,mm L—板材长度方向(最大晶粒流变方向) T—板材宽度方向 S—板材厚度方向金属材料断裂韧性数据分类如下:合金结构钢(高合金结构钢、低合金结构钢);碳素结构钢;不锈钢;轨钢;工具钢;球墨铸铁;高温合金;铝合金;钛合金。     

高碳低合金耐磨钢过冷奥氏体组织转变和淬透性

针对厚度超过140 mm的厚大耐磨工件,设计一种C含量为0.67%~0.73%的Mn-Cr系高碳低合金耐磨钢。利用DIL805A热膨胀仪结合金相—硬度法,测得了该钢的临界点温度A_(c1),A_(c3)以及Ms;并绘制了该材料的过冷奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了过冷奥氏体连续冷却过程中组织转变规律;并且利用末端淬火实验研究了该钢的淬透性。结果表明:该钢的CCT曲线大大右移,临界冷却速度为5℃/s;测得了该钢淬透性曲线,淬透层深度达到36 mm,淬透性大大增加。     

液态金属冷却法制备DD403合金过程温度场和晶粒组织的数值模拟

采用ProCAST和CAFE模型模拟了镍基单晶高温合金DD403定向凝固过程中的温度场及晶粒组织。研究了抽拉速率对变截面单晶铸件杂晶形成和铸件板身固液界面形状和位置的影响规律,得到了单晶铸件不出现杂晶的最大抽拉速率——临界抽拉速率(V c)。结果表明,当采用150μm/s的抽拉速率时,对于液态金属冷却(LMC)技术,铸件平台的凝固顺序是从中心到两边,杂晶形成倾向较小;而在高速凝固(HRS)条件下,铸件平台的边缘首先冷却,平台边缘容易出现大的过冷而产生杂晶。在本实验条件下,采用HRS技术,临界抽拉速率不得高于125μm/s;采用LMC技术,最大抽拉速率不宜超过150μm/s,否则可能会在螺旋段或平台处形成杂晶。当抽拉速率为150μm/s时,采用LMC法获得的板身部位的轴向温度梯度(G a)是HRS法的2倍多;一次枝晶臂间距(PDAS)减小了1/3~1/2,且沿铸件轴向的轴向温度梯度和一次枝晶臂间距均较HRS均匀。当抽拉速率在50~200μm/s范围内增大时,采用LMC技术,铸件板身的固液界面始终保持平直且逐渐下移至隔热挡板中部;而HRS条件下,固液界面逐渐下凹并下移至挡板下方。     

树脂自硬砂芯在柴油机铸件上的应用

我厂于1981年起,开始在柴油机铸件(铸铁及铸铝)上试用树脂自硬砂芯,有30多种,约20多万件。其中有进、排气歧管、曲轴皮带欲、缸头、油底壳等的砂芯,重量最大23.5公斤,最小40克,形状复杂要求高。应用树脂自硬砂芯后,提高了产品质量,并收得了节约能源、降低成本的显著效果。 一、自硬砂配制 1.原材料 黄砂(湖口);粒度50/100; 树脂(KJN—Ⅰ型); 树脂(KJN—Ⅲ型);     

RAREMETALS(Quarterly) Vol.23,2004 CONTENTS

No.1SeP;iration of indium(lII),gallium(111),乏川d助e沮)with比vextrel resin eontaillillgdi(2一ethylhexyl)PhosPhorie acid《口曰一巴(片):P迎rt 11.Meehanism and killetjcs ofadsorbingindium口11) ··,······,····,·················,···········一口Uju),shen, ZHOUBa以龙“e〔为20川月召浓正叹多〔滋了Jun, andC乃IWeiminlExtraction and seParatlon of Ga(III);”ldTI(I)orln任11);川dTI以)from chloride media with CA一12 in sulPhonatingkerosene二’“‘·“·,一’…     

水准标尺模板高精度冲孔模

<正> 1 前言 Ni002水准标尺模板(见图1)是用来喷漆复制Ni002水准标尺的。模板材料是36％的Ni—Fe合金。模板的技术要求是:①在同一排孔中任意两孔之间的中心距及上、下相对应孔的中心距(图1中的2.75mm)的误差按公式Δ±(0.01+0.7L×10~(-5))mm给定,式中L为被测长度的基本尺寸;②孔形规则,所有孔端平齐。两排孔的间隔在模板     

低转速电机转子复式冲槽模的改进

<正> 低转速电机(6~p和 8~p)的转子冲片,大多具有槽数多、槽形窄长的特点。以JO_2~#6—8~p转子冲片为例:槽数58;槽宽3~(mm);槽长23.6~(mm),是最突出的一种,比所有转子复式冲槽模的工作条件都恶劣。我厂原采用“冲模典型结构”如图1所示。     

型腔模成形零件尺寸验算公式的探讨

型腔膜(压铸模、塑料模等)制件的成形,其收缩率一般用下式计算: k_计=(c-b)/b×100％式中 k_计——计算收缩率; b——制件在室温下的单向尺寸; c——模具在室温下的单向尺寸。由于制件成形收缩时受各种因素影形响,所以各种有关手册资料中所列材料的计算收缩率也只是一个范围。为了防止收缩超差,一般须对成形零件尺寸进行验算。按平均收缩率计算模具成形零件尺寸的方法比较简便,所以是最常用的一种方法,其公式一般为: D~(+σ)=(1+1k_平-xΔ)~(+σ) 按平均收缩率计算型芯尺寸的公式一般为: d_(-σ)=(L+LK_平+xΔ)_(-σ)式中σ——模具制造公差(一般为Δ/n,n取值4～6);