采取水中爆盐解决螺伞轴的硬度问题

我厂为某装载机厂生产的螺伞轴（见图1），是用20CrMnTi钢制造，渗碳后经盐炉加热，860℃，油冷淬火，要求硬度58～64HRC，实际生产中虽然齿部硬度达到要求，但轴承档硬度不足，只有40HRC左右。曾在渗碳工艺上采取多方措施及调整淬火温度到880℃，均无明显效果。分析原因是由于20CrMnTi钢淬透性不足所致，油淬临界直径为15～40mm，有一段时间改用20CrMnMo钢，渗碳时碳化物级别较难控制，并且渗碳后在轴承档处常有轴向裂纹产生。要提高螺旋伞轴轴承档的硬度，关键是要提高淬火冷却速度。工件出盐浴后油淬时，发现在轴承档上粘敷着一层…     

CBG3油泵齿轮轴磨削裂纹的形成及防止

用20CrMnTi钢制造的CBG3油泵齿轮轴，在渗碳淬火后精磨时表面产生裂纹，裂纹由齿顶向齿报方向呈有规律地分布。齿面上的裂纹，是平行排列，且与磨削方向垂直。为此，我们对裂纹的形成与防止进行了分析。1油泵齿轮轴的技术条件及热处理工艺CBG3油泵轴在服役过程中承受较高的负荷及摩擦作用，故要求工作表面具有较高的强度、硬度和耐磨性，心部则要求有足够的韧性。因此，采用了渗碳处理，其技术条件为渗碳层深08一1．Zmm，表面硬度58～63HRC，心部硬度值31一37HRC，残留奥氏体＜5级，碳化物级别＜5级，心部组织不允许有游离态铁素体出…     

NSBN系列链斗式提升机链板的选材及热处理

探讨了用45Mn钢代替40Cr钢制造NSBN系列链斗式提升机链板的可行性.结果表明:通过调整热处理工艺,45Mn钢经850℃淬火、400℃回火后的力学性能可达到或超过原制造材料40Cr钢的性能,可满足链板的服役要求.同时可降低生产成本.     

LD钢冷挤凸模热处理新工艺

用LD钢（7Cr7Mo2V2Si）制造的汽车起动器导向简冷挤凸模（见图1），按本厂退火、低温淬回火的工艺进行热处理时，使用寿命比Cr12、高速钢制的常规热处理模具显著提高。其球化退火工艺示于图2。退火后的硬度为246HB，满足了机加工要求。表1所列为该钢制模具的淬火硬度与奥氏体化温度和淬冷介质的关系。淬火后的组织为板条马氏体和弥散碳化物。试验证实，LD钢冷挤凸模经1050℃奥氏体化25min，油中淬火，200℃×4h回火的效果最好，淬火后硬度达60HRC，凸模寿命提高到2万次，比原充高6倍。LD钢冷挤凸模热处理新工艺@刘友奎$辽源汽车电器…     

丝锥柄部淬火开裂分析及防止措施

机用M10丝锥采用两种材料对焊而成，其柄部材料为45钢，刃部材料为W6M05Cr4V2钢。柄部技术要求为：硬度(35～45)HRC，并在1／2～2／3柄长范围内保持(35～45)HRC。当柄部采用850℃盐浴加热，在8％CaCl2(质量分数)的水溶液冷却的常规工艺淬火时，柄部方尾处产生淬火裂纹(见图1所示)，批次裂纹发生率平均为27％，严重影响了正常生产。为此，对丝锥柄部淬火时出现的淬火裂纹予以分析，从而提出防止淬火裂纹产生的工艺措施，以解决生产难题。     

耐火砖模具的双液淬火

我厂生产耐火砖用的模具（衬板），用GCr15钢制造。经粗加工→热处理→精加工等工序制成。使用过程中模具工作表面出现大小、深浅不一的凹坑及棱角崩裂现象，模具的使用寿命低。在对模具的失效原因进行了分析，并改进了热处理工艺后，模具的使用寿命提高了2倍。1原模具的失效原因原采用两种热处理工艺（图1），处理的模具失效形式各不相同（见表1）。用油淬处理时，由于模具厚度大，淬火、低湿回火后的硬度仅为40～45HRC，导致工作表面较早地发生凹坑磨损失效（图2），影响其寿命。凹坑的大小与耐火砖填料中硬质颗粒大小相一致。这可能是…     

65Mn钢弹簧片的热处理工艺改进

65Mn钢弹簧片（如图1），技术要求42～48HRC，不平度≤0．05mm。针对其因热处理引起的表面不清洁及外形不平整的问题，我们改进了热处理工艺，使用了新的定型夹具。实践表明，其效果是理想的。改进前后的热处理工艺。分别见图2、3。1淬火工艺及清洗工艺65Mn钢弹簧片在中温盐浴炉中进行淬火。鉴于采用淬油工艺出现盐渣不易清洗及变形较大的问题，改用分级淬火工艺。在160℃硝盐中保温3～5min，出炉空冷，其淬火应力及变形皆较小，淬火后硬度达到80HRA（58HRC）。油淬后的弹簧片在10％Na2CO3水溶液中通蒸汽煮洗30min，盐渣仍不易洗净。…     

钢中微量元素对热处理工艺的影响

微量元素是指钢中以杂质形式存在的金属或非金属元素。钢材生产标准中对这些元素的含量有严格的限制。本文讨论的是在标准范围内的微量元素对热处理工艺的影响。1微量元素对45钢淬透性的影响45钢零件在热处理中出现变形、开裂是常见的。在造成事故的诸因素中，有时微量元素起主导作用。它们能明显地影响45钢的淬透性。表1所示为450mm的45钢试样化学成分，试样正火处理后，经840℃加热，保温50min，每组2件分别在流动水和静止油中淬火。图1是试样淬火后横截面上的硬度的分布情况。从表1和图1可见，由于1号试样含铬明显高于2号，其硬度分布曲…     

切纸凹模的高频浸水加热淬火

切名片纸的切卡器凹模（图1），用45钢制造，硬度要求50～55HRC，热处理后凸凹模装配间隙要求0．01～0．02mm。由于凹模整体热处理的收缩变形达0．10～0．20mm，给后序钳工研磨装配带来困难，为此我们试甲高领局部淬火。（1）工艺分析及试验由于凹模使用部位是刃口，且根据使用情况淬硬层不需太深，采用高频刃口局部加热淬火既可满足淬硬层深度要求，又可显著降低收缩变形。但由于刀口薄（6—3mm），如采用局部加热后提出淬火，降温快，不易淬硬；若是由感应器直接喷水淬火，则硬度不均匀；如外部喷淋，操作中配合不好亦达不到理想的淬火…     

45钢锥套淬火裂纹失效分析

某45钢锥套锻件在调质热处理后的粗加工时发现轮缘面有沿圆周向裂纹。通过金相、化学成分、硬度测试、扫描电镜、补充热处理等分析试验,对45钢锥套裂纹原因进行了分析。结果表明,该45钢锥套裂纹性质为淬火裂纹,淬火裂纹产生原因有二：一是淬火介质为盐水,淬火冷速过快,淬火冷却应力过大;二是锥套轮缘面厚度处于45钢临界淬火尺寸范围内。并提出了热处理工艺参数预防措施,至今未再发生类似事故,锥套锻件废品率降为零。     

吊车十字销渗碳开裂的原因及其防止措施

1前言铁路百吨吊车十字销（图1）系由20CrMnMo钢经诊碳淬火热处理制造，设计要求渗碳层深度为1．6～1．9mm，往面和端面硬度为61～65HRC，采用煤油滴达式气体渗碳，设备为RJJ-35型井式渗碳炉，渗碳工艺如图2所示。生产过程中，十字销渗碳空冷后，在住面过渡区（图IA、B、C、D位置）发现有纵向裂纹，造成工件报废。本文着重从裂纹形态、渗碳层的组织、硬度和残余应力分布等方面对开裂的原因进行了分析，在此基础上，提出了防止措施，避免了开裂的产生。2开裂原因z．回巴统的形交待征十字销按图2工艺渗碳空冷后出现的裂纹，主要分布在住…     

柴油机曲轴热处理工艺改进

我公司生产的Ｓ1115、Ｓ112 5型柴油机曲轴采用 45钢制造 ,热处理技术要求连杆轴颈表面淬火 ,淬硬层深 1 5～3ｍｍ ,硬度 5 5～ 6 3ＨＲＣ。为满足上述要求 ,我们采用高频淬火工艺 ,工艺参数见表 1。但发现高频淬火后曲轴存在以下问题 :(1)虽然表面硬度较高 ,可使耐磨性提高 ,但表面淬硬区浅使表面硬化层与基体的结合强度较低。使用中 ,轴颈与曲柄过渡圆角处易产生疲劳裂纹 ,随后向曲柄深处发展成曲轴疲劳剥落或断裂。(2 )淬火后 ,油孔易产生裂纹 ,最后在曲柄处断裂。(3)为满足批量生产要求 ,需增添高频淬火设备 ,设备投入费用较高。为此 ,…     

20钢低碳马氏体强韧化工艺的应用

我公司生产的大型烧结设备链板运输机上有近千件方套（见图1），材质为45钢，技术条件规定：①调质处理，217～255HB；②66mm处表面淬火后硬度为40～50HRC，硬化层深度1～2mm。如采用45钢棒料制造，则生产周期长，成本高。另外，用户反映该零件在使用的前一阶段耐磨性很好，后一阶段耐磨性陡然下降。鉴于这种情况，我们经过认真的试验分析，对原生产工艺进行了大的改进。采用20钢管制造和高温加热强烈淬火及低温回火，可以得到有较高硬度和强韧性的低碳马氏体。不仅可简化生产工艺，产品质量也得以提高，收到了良好的效果。1工艺改进试验…     

45钢阀芯零件淬火裂纹的工艺分析及改进

针对生产中45钢制零件出现的淬火裂纹问题进行分析,发现零件淬火裂纹产生的主要原因是由于零件尺寸处于淬火裂纹的敏感尺寸范围,同时钢中碳的质量分数影响了加热时奥氏体形成的相变点.经过不同的热处理工艺试验后,得到在790℃加热采用水-油淬火的方法可有效避免零件淬火裂纹的产生.     

防止45钢工件淬裂的对策

一定尺寸的45钢工件淬火时极易出现裂纹。笔者根据45钢工件，特别是所处理的环、板、套类结构工件的淬裂现象，提出自己的看法。1实例板类45钢工件淬火出现裂纹最敏感的尺寸是5～8mm，其峰值为6～7mm。例如：①半轴挡片，墨厚6mm（见图1），正是易淬裂的临界尺寸，要求淬火硬度40～45HRC。挡片按常规工艺830℃×20min水冷，将近一半工件出现严重的弧形裂纹。②双联法兰（见图2），按830℃×30min淬水后，近68×3mm上口凸端的152×9mm处，易呈现严重的弧形裂纹，开裂率一般在15％。最高达40％，而152×12mm面只偶而出现1～2件淬裂。③驱动…     

新型冷轧辊热处理工艺的优化选择

通过大量的试验研究，对比分析了多种合金元素对不同成分冷轧辊淬火、回火后的硬度及晶粒长大倾向的影响，从而确定了新型冷轧辊钢的最佳热处理工艺参数，为研制新型深淬硬层冷轧辊钢提供了依据。     

用油淬硬度对45钢淬透性的检验及其应用

对45钢试块油淬后的硬度值进行检测，并与卡爪淬火后的淬硬层对比发现，油淬硬度与淬硬层之间有很好的对应关系，能够用于45钢淬透性的检验。油淬硬度检验法具有简便、经济的特点，对45钢制零件的热处理具有很大的实用价值。     

热处理工艺对GJW50热疲劳性能的影响

通过对用不同工艺热处理的钢结硬质合金GJW50进行热循环试验,研究了热处理工艺对该材料热疲劳性能的影响。结果表明,经淬火回火后的材料其硬度较退火后有较大提高;不同的淬火回火工艺影响材料的热疲劳抗力和在热循环中的硬度变化趋势;热处理工艺对裂纹在试样缺口处的形态及裂纹的传播方式无影响。     

9SiCr钢渗氮淬火复合热处理

渗氛淬火能使钢获得比单一渗氮或单一淬火更高的硬度、耐磨性和力学性能，具有广阔的应用前景。1试验材料和方法试验明9SiCr钢。硬度试样尺寸为φ15×10mm。热处理设备有IOOkW盐治炉、25kw低温回火炉、DS型低温箱和I，D－60kw离子渗氮炉。热处理工艺如表1所示。表面硬化区硬度用HVA－IOA型小负荷维氏硬度计测试，从表面起每磨去0．lmrn测量一次维氏硬度值。基体硬度用HRC－15OA洛氏硬度计测试。2试验结果门）淬火个冷处理上回火与淬火一回火后硬度比较gsiCr钢淬火十冷处理硬度同后淬火后再经150、18O和2（）OC回火后的硬度比较，…     

12CrN3A钢渗碳后一次加热淬火工艺的选择

我厂引进B＆W柴油机各类机型的渗碳件基本上都由12CrNi3A钢（或2CrNi2A）钢制造，表面硬度要求达到60～64HRC，对基体强度和变形也有严格的要求，有些零件采用常规的渗碳淬火操作根本无法满足技术要求，本文通过试验，对12CrNi3A钢的淬火温度，表面硬度，基体强度和变形的关系，表层含碳量对淬火硬度和抗回火性的关系进行了研究，确定了合适的热处理工艺并已应用于生产。