微差控制定向爆破拆除高大钢筋混凝土厂房

1 工程概况广西合浦西场糖厂,因改扩建工程的需要,需控制爆破拆除其中压榨车间(如图1)。该车间为钢筋混凝土内框式单层厂房,面积1042m~2,高16m,由24根工字钢筋混凝土立柱支承,其中主承柱18根,立柱内竖筋:4φ25,4φ22等;付承柱6根,柱内竖筋:8φ     

控制爆破拆除100吨级水塔

1 工程概况某军区100吨级水塔建于六十年代初期,结构完整,位于军区机关办公大楼建筑群之中。塔高为30米钢筋混凝土框架式结构,由六根承重立柱组成。每根立柱竖向主筋为12φ20螺纹钢、环向箍筋。框架地面处的直径为6米,总方量80m~3。(总重200吨)四周距诸建筑物较近,东面仅距2.4m,南距     

水压爆破拆除大型钢筋混凝土氢氧罐

1 工程概况武汉薄板厂修建厂房,需将两个钢筋混凝土氢氧罐予以拆除。罐体为开口式,内径11m,高6m,壁厚30cm,悬臂式走道板宽90cm,厚13cm,底板厚50cm。双层双向钢筋混凝土结构,环筋直径φ12mm,竖筋直径φ12mm,间距为20cm,底板与罐壁钢筋搭接长度为1.5m,直径φ10mm,间距10cm,罐壁内圆弧上有对称的8根14~#直立槽钢。氢氧罐东侧2.0～2.2m处是生产车间,南侧4.5m处是砖砌12cm围墙,围墙外是菜地,西侧9m处是输水管道,北侧6.5m处是1.1万伏高压线。爆区内玻璃、花房、氧气房及厕     

控制爆破拆除室内大型基础坑

一、概况中国第二汽车制造厂车轮厂车轮车间,在更换一个大型冲压设备的过程中,急需拆除原有设备的旧基坑。该坑为整体浇注钢筋混凝土带柱式大型基础坑,坑长31.8米、宽4.8米、深3.5米。承重的大螺杆柱的截面尺寸为0.775×0.7米,配有直径16～20毫米的立向钢筋7根和直径8～10毫米的横向钢筋10根的钢筋网;小柱的截面尺寸为0.460×0.4米,配有直径16毫米的立筋4根和直径8毫米的横筋10根的钢筋网。立柱与坑壁之间有一长3.5米、厚0.425米的钢筋混凝土墙,与柱浇注在一起。坑壁宽0.4米,配直径20毫米的纵向钢筋和     

大连北城爆破公司2007年年末成功爆破拆除两项工程

（1）大连市第一水泥厂内的2座冷却塔和4座烟囱 两座冷却塔的结构相同,均为钢筋混凝土双曲线形筒体结构,塔体由38对立柱支撑,支撵立柱高3．5m,八边形断面,边长10cm;立柱顶部是一根圈梁,圈梁高度1．5m,厚度0．5m,圈梁外径为56m。底部直径36m,顶部为18m,最小部位为17．5m;最大壁厚为0．24m,最小壁厚为0．12m,冷却塔高度为50m。     

薄壁圆筒高层水塔的定向拆除

1 工程概况沈阳车辆厂内有一薄壁圆筒钢筋混凝土水塔需拆除。塔高28.3米,直径9.2米,壁厚12厘米。钢筋网250×200毫米,主筋φ12毫米,副筋φ10毫米。塔底南偏西20度方向有一个2.0×1.7米的门,门框立柱断面0.25×0.15米。塔顶盛水部分为双层空气隔离封闭式圆柱体,其高8.3米,内层厚度15厘米,外层厚度12厘米。钢筋网均为150×150毫米,主     

成都热电厂106.6m高冷却塔爆破拆除成功

2009年4月8日13时，四川宏达爆破工程有限公司成功地爆破拆除了一座106．6m高的冷却塔，该冷却塔为成都市华能热电厂于1987年修建，冷却塔底部为44个高2m的钢筋混凝土方形基座，平面上呈直径85．28m的圆形分布；冷却塔简体由与方形立柱连续浇筑的44对钢筋混凝土人字形立柱支撑，人字形立柱垂直高度7．8m、斜长10．121m，横断面55cm×55cm；筒体与人字形立柱之间为高0．6m、厚0．6m的钢筋混凝土圈梁，圈梁直径77．482m；     

钢筋混凝土烟囱的定向拆除

工程概况一号烟囱为1956年修建、钢筋混凝土薄壁结构,地表以上高度34m,地表以下3m;标高-2m 处烟囱外径2.81m,内径2.33m,壁厚220mm;-2m 至+3m 间竖向配筋为φ18圆形钢筋,共50根,间距为165mm,环向配筋为φ12圆形钢筋,水平间距143mm;混凝土为200号。烟囱底部的正东有一高     

定向控制爆破拆除厂区大门楼

定向控制爆破拆除厂区大门楼龙钰，郑景芝（广东英德水泥厂矿山分厂５１３０４９）１．工程概况广东英德水泥厂大门旧门楼，由１１０×７０ｃｍ的八根立柱组成，为钢混结构，其中每根立柱有竖向立筋８×１６ｍｍ的Ａ３螺纹钢，另有环向箍筋加固。整框架占地为６０ｍ２（不...     

一次拆除钢筋混凝土贮水池及上部泵房的爆破实践

1 工程概况钢筋混凝土贮水池内径12m,深3.5m,壁厚0.14m。池壁含内外2层钢筋网,内层刚上部二分之一网距为0.18m×0.2m,下部二分之一网距为0.14m×0.2m,钢筋直径8mm;外层网除距池顶、根0.9m范围内每     

定向爆破拆除框架式水塔

高 2 7m的水塔建于 193 4年 ,其顶部水罐由 12根钢筋混凝土柱支撑。在倒向侧 7根立柱上形成不同高度的爆破切口 ,背向侧倾倒中心线上的一根立柱上形成小爆破切口 ,其余 4根立柱底部打贯通孔 ,使水塔准确定向倾倒。文中讨论了立柱切口高度的计算 ,爆破参数的确定 ,并介绍了所采用的安全措施。     

定向爆破拆除框架式水塔

高 2 7m的水塔建于 193 4年 ,其顶部水罐由 12根钢筋混凝土柱支撑。在倒向侧 7根立柱上形成不同高度的爆破切口 ,背向侧倾倒中心线上的一根立柱上形成小爆破切口 ,其余 4根立柱底部打贯通孔 ,使水塔准确定向倾倒。文中讨论了立柱切口高度的计算 ,爆破参数的确定 ,并介绍了所采用的安全措施。     

51m高水塔的单向折叠爆破拆除

一座高 5 1m的钢筋混凝土水塔 ,其上部的水池由 10根断面尺寸为 1 6m× 0 7m的立柱支撑。在场地有限的条件下 ,采用了单向折叠爆破的方案。水池先翻转再自由落地 ,缩短了倒塌距离 ,减小了触地震动。文中介绍了爆破参数设计、预拆除、稳定性分析、触地振动速度的验算以及所采取的安全措施等。     

框架和排架爆破拆除的后坐(1)

研究了框架、排架和框剪结构爆破拆除定向倾倒时后坐的机理。当前、中排立柱拆除后,爆破切口层上部的建筑重心总是企图沿重力线以最短距离落地,从而迫使现浇钢筋混凝土框架在切口层的后立柱顶形成塑性铰而机构后坐;排架后柱顶的铰连接后移,形成立柱后倒;装配式框架重心低于后柱的粱端塑性铰,牵拉后柱前倾,其重力分量推着柱根后滑;框剪结构在被剪力墙加固抗弯抗压稳定的立柱支撑下,将迫使结构的重心只能绕柱根微圆弧式下落,结构单向倾倒,其重力分量推动柱根后滑。多跨现浇钢筋混凝土框架,若后两排柱不炸但柱根割筋并削弱,当切口爆破后,框架可能单向倾倒,其重力分量也将推动柱根后滑。以多体动力学方程及其近似解计算结构的后坐值和阻止后坐的抗力,提出了判别立柱后滑的条件,估计了立柱后倒或后滑值。动力学方程后坐值的近似解与数值解仅差5％,为工程所容许。实例计算后坐值和爆堆后沿宽与实测相近,证实了后坐和爆堆后沿计算的原则和方法是正确的,可以应用。     

51m高水塔的单向折叠爆破拆除

一座高 5 1m的钢筋混凝土水塔 ,其上部的水池由 10根断面尺寸为 1 6m× 0 7m的立柱支撑。在场地有限的条件下 ,采用了单向折叠爆破的方案。水池先翻转再自由落地 ,缩短了倒塌距离 ,减小了触地震动。文中介绍了爆破参数设计、预拆除、稳定性分析、触地振动速度的验算以及所采取的安全措施等。     

车辆撞击下钢筋混凝土桥墩的动力响应及损伤特征

基于LS-DYNA软件对车辆与典型钢筋混凝土桥墩的碰撞进行了非线性有限元模拟,重点考察了不同边界条件和箍筋直径的桥墩在车辆撞击作用下的动力响应及损伤特征,特别是钢筋混凝土桥墩的典型破坏形态。分析结果表明:①桥墩主要发生剪切破坏,且桥墩底部固定约束位置由地面处下降1 m时,桥墩主要损伤区域将由地面以上1.2 m扩大至地面以上2.5 m;②当桥墩箍筋直径由8 mm增大至24 mm时,桥墩最大水平位移平均降低71.3%;3)上部结构重力作用使得桥墩名义撞击高度范围内受拉纵筋应力大幅减少。综上分析,非线性有限元法对车辆与钢筋混凝土碰撞的模拟是有效的。     

63m高的提升塔楼爆破拆除成功

20 0 1年 11月 2 8日 15 :0 0 ,北京矿冶爆锚技术工程公司成功地爆破拆除了 6 3ｍ高的原北京面粉十厂提升塔楼。该楼建于 195 8年 ,位于朝阳区永安东里 ,是ＣＢＤ地区拆除的最高工业用建筑物。其东西长 2 0 3ｍ ,南北跨宽 7 3ｍ ,地面± 0以上高度为 6 3ｍ ,主体结构为现浇钢筋混凝土结构 ,下部有两排 18根钢筋混凝土立柱及墙体支撑 ,立柱截面为 0 6ｍ× 0 .75ｍ ,墙体厚度为 0 .15ｍ。面粉十厂外迁 ,决定予以拆除。由于塔楼整体上呈东西走向 ,向东及向西定向倒塌难度大 ,南侧无倒塌场地 ,北侧有拆除后的空地 ,因而选择向北定向倒塌的控制…     

南京市一次爆破拆除六栋楼房获得成功

20 0 1年 3月 2 8日凌晨 5:30 ,解放军理工大学工程兵工程学院爆破技术服务部在南京市一次爆破拆除六栋楼房 ,取得圆满成功。南京市在拓宽新模范马路过程中 ,共有 2 7栋楼房需拆除 ,其中一栋平移 ,2 0栋机械或人工拆除 ,6栋需进行爆破 ,均沿马路沿线布局。被爆破的 1#楼长 15ｍ、宽 10ｍ、高 2 3ｍ ,七层 ,砖混结构 ,均“2 4”砖墙 ,墙中设有钢筋混凝土构造柱 ,面积94 5ｍ2 。2 #楼长 39ｍ、宽 10ｍ、高 2 5ｍ ,七层 ,为框架结构 ,面积 2 90 0ｍ2 。 13排立柱 ,每排 3根 ,共 12跨 ,每跨3 2 5ｍ ,中间一排立柱断面为 0 52ｍ× 0 52ｍ ,南、…     

钢筋混凝土结构立柱钢筋爆破失稳机理对比研究

钢筋混凝土结构爆破倒塌的前提是其立柱钢筋失去支撑能力,这是爆破设计的关键内容。传统爆破设计采用压杆失稳机理判断钢筋失稳,压杆失稳机理是建立在钢筋直轴受力刚度不足失稳的基础上的,由于假设条件过于理想,具有较大的局限性,特别是一些上部结构自重较轻,立柱钢筋直径较密较粗的情况下,压杆失稳机理往往不能适用。研究一个更符合实际的钢筋失稳机理,对于钢筋混凝土结构立柱的爆破设计尤为重要。对压杆失稳机理和弯曲钢筋受力进行了材料力学理论剖析,提出了用弯筋压屈机理作为爆破立柱钢筋破坏的理论,并将其与传统的压杆失稳机理进行比较。弯筋压屈机理强调的是钢筋的弯曲变形量对极限承载力的影响,认为钢筋是最大应力超过极限强度而破坏,而非刚度不够失稳。弯筋压屈机理是更为贴近工程实际的钢筋混凝土结构爆破倒塌理论。     

大管径门式吊架的应用

利用大管径门式吊架，成功的完成了6O万t／a溶剂脱沥青装置工程中，重220t抽提器的吊装任务。油提器上段粗，下段细，粗段直径为Φ4644×72，细段直径为Φ1880×40总长度为31076mm（见图1）。图1抽提器简图抽提器基础高13m，是由6根截面为800×550钢筋混凝土立柱支撑，基础中部