共查询到20条相似文献,搜索用时 15 毫秒
1.
合理调整风口对大型高炉吹透中心、活跃炉缸十分重要。目前,实际操作常常认为增加风口长度、增加风口回旋区深度、缩小风口面积能提高风速,进而提高鼓风动能,以利于吹透中心。建立了调整风口参数的数学模型,并以某厂3 200 m3高炉为例,给出了在总风量不变的条件下,增加1个风口长度、减小1个风口面积以及多个风口尺寸调整时,各风口风量、风速和鼓风动能的变化。发现增加部分风口的长度时,对应风口风量、风速、鼓风动能降低。缩小少数风口的面积,会降低对应风口的风量;只有在缩小多数风口的面积时,已调整的风口风速和鼓风动能才可能提高,而未调整的风口风量、风速和鼓风动能提高幅度更大。根据该数学模型,定量化给出该高炉调整风口的相关参数,可用于调整炉缸煤气流的均匀性,维持高炉稳定、顺行。 相似文献
2.
对攀钢4号高炉冷却壁的破损情况及生产维护进行了总结分析。通过采取增加冷却水强度、加强水温差的日常检查、压浆造衬、减少非计划休风、稳定高炉炉况、降低冶炼强度、提高炉渣碱度、缩小风口面积、维持炉缸活跃以及控制边缘气流等一系列措施,实现了高炉的稳定顺行。 相似文献
3.
4.
5.
萍乡钢铁厂301号高炉自1984年7月投产至1988年6月停炉,四年间曾一度风口烧损频繁,高炉不接受风量,无法强化冶炼.为减少风口烧损,曾试用锰矿洗炉以及使用A1_2O_3喷涂风口,在下部采取缩小风口,试图打透中心,然而效果甚微.1987年2月,通过分析,认识到风口大量烧损的根源在于炉缸工作不活,而造成炉缸不活跃关键又在于风口选择不合理.就是说,以往高炉风口截面积偏小,冶炼强度低,炉缸中心不透,炉况稳定性差,操作上又长期发展边缘,加重炉缸不活性,致使风口烧损频繁(见表1). 相似文献
6.
酒钢4#高炉自2008年12月15日小修以来,炉况稳定性较差,风口各套频繁破损,造成高炉非计划休减风,极大地影响了炉况顺行和指标进步。进入2009年下半年,高炉通过安装斜风口,并对装料制度进行相应的调整,风口各套破损有所降低,高炉炉况恢复稳定顺行。 相似文献
7.
8.
9.
10.
11.
高炉要达到高产、优质、低耗,关键是高炉的顺行程度。所谓的“高炉顺行”,有的往往以高炉下料的顺畅程度来衡量。笔者认为:“高炉顺行”不能单以下料的顺畅程度作为衡量的标准。应该用炉内“上活下热”的良性循环来衡量。笔者通过合钢300m~3高炉,使用斜风口来解决风口严重灼损问题的启示提出应用斜风口有利于良性循环的发展。1.斜风口的作用1.1 使用斜风口后,改变了原水平风口前燃烧区高温中心的位置。高温中心的位移量随着风口的倾斜度而变化,则高温中心的下移,有利于风口下部炉缸温度的提高,炉缸下部动能和工作状况得到改善,对长期进行铸造生铁生产的小高炉,提高炉缸温度尤为重要。小高炉炉缸内的热容量小,炉缸热损失大。 相似文献
12.
13.
针对扩大风口面积后炉缸活跃性下降、煤气流不稳、炉况稳定性差、燃料比上升以及缩小风口面积后实际风速过大、中心过吹、燃料比上升的现状,采取优化送风面积、优化高炉操作、稳定和改善原燃料质量等措施改善炉缸活跃性,改进后燃料比由518kg/t降低到512kg/t。在现有原料条件下,适宜的高炉送风面积在0.4035~0.4130m2,实际风速在280~290m/s是合理可行的。 相似文献
14.
15.
16.
1.绪言近年来,随着各种炉内检测传感器的开发,对以往认为是黑箱的高炉炉内状况,有了逐步深入的了解.在获得这些情报的基础上,高炉操作技术取得了显著的进步. 要实现高炉的最佳操作,必须了解炉子下部的焦炭行为.风口循环区焦炭粒度及下降量的测定,对改善焦炭性状和稳定炉况都是很有用的资料. 为此开发了用工业电视摄像机测定风口前循环区焦炭粒度和下降量的技术.本文介绍了此系统的概要及测定实例. 2.以往监测风口循环区的方法风口,如图1所示,是位于高炉下部的热风入口.近年来,大型高炉炉缸直径达10米以上,在圆周方向上设有40个左右的风口.由于1300℃左右的热风以200米/秒的速度从风口吹入炉内,因此风口前形成一个称 相似文献
17.
分析了风口破损的原因 ,并采取了缩小进风面积、提高标准风速 ,推广使用斜长风口 ,减少原燃料入炉粉末 ,活跃炉缸工作 ,提高冷却强度等措施 ,大大减少了风口破损数量。与 2 0 0 2年相比 ,风口 (小套 )破损率下降了 45 %以上。 相似文献
18.
19.