K-M模型下的兔血管对Ar~+激光的散射与吸收特性

本文测量了兔动脉和静脉对 Ar+ 激光的反射和透射传输特性。实验采用两积分球系统及波长为476 .5 nm的 Ar+激光器 ,并根据测量数据采用 Kubelka- Munk模型分析了兔动脉和静脉组织对该波长激光的吸收系数、散射系数及总光强 I(x)及前向散射通量 i(x)和后向散射通量 j(x)随厚度的变化情况。结果表明 ,兔动脉和静脉的漫反射率和透射率有明显差别 ;动脉对激光的吸收系数明显较静脉的要小 ;而动脉对激光的散射系数却明显较静脉的要大 ;在动脉和静脉组织中 I(x)及 i(x)和 j(x)随厚度的变化也有明显的区别     

K—M模型下的兔血管对Ar＋激光的散射与吸收特性

本文测量了兔动脉和静脉对Ar 激光的反射和透射传输特性,实验采用两积分球系统及波长为476．5nm的Ar 激光器,并根据测量数据采用Kubelka-Munjk模型分析了兔动脉和静脉组织对该波长激光的吸收系数,。散射系数及总光强I（x)及前向散射通量i(x)和后向散射通量j(x) 随厚度的变化情况,结果表明;兔动脉和静脉的漫反射率和透射率有明显判别,动脉对的吸收系数明显较静脉的要小,而动脉对激光的散射系数对明显较静脉的要大,在动脉和静脉组织中I（x)及i(x)和j(x)随厚度的变化也有明显的区别。     

K-M模型下兔血管对Ar~+激光的散射与吸收

测量了兔动脉和静脉对 Ar+激光的反射和透射传输特性。结果表明 ,兔动脉和静脉的漫反射率和透射率有明显差别 ,而且 ,动脉对激光的吸收系数明显较静脉的要小 ,而动脉对激光的散射系数却明显较静脉的要大 ,在动脉和静脉组织中总的光强 I(x)及前向散射通量 i(x)和后向散射通量 j(x)随厚度的变化情况也有明显的区别     

Kubelka—Munk模型下的兔血管对496．5nmAr^＋激光的散射与吸收特性

本文测量了兔动脉和静脉对Ar^ 激光的反射和透射传输特性。实验采用两积分球系统及波长为496．5nm的Ar^ 激光器,并根据测量数据及采用Kubelka-Munk模型分析和计算了兔动脉和静脉组织对该波长激光的吸收系数、散射系数及总的光强I（x)、前后散射通量i(x)和后向散射能量j(x)随厚度的变化情况。结果表明,兔动脉和静脉的漫反射率和透射率有明显差别,动脉对激光的吸收系数明显较静脉的要小,而动脉对激光的散射系数却明显较静脉的要大。在动脉和静脉组织中总的光强I（x)及前向散射通量i(x)和后向散射通量j(x)随厚度的变化情况也有明显的区别。     

Kubelka-Munk模型下人血管对He-Ne激光的散射与吸收特性

测量了人动脉和静脉对He Ne激光的反射和透射传输特性。实验采用两积分球系统及波长为 6 32 8nm的He Ne激光器 ,并根据测量数据及采用Kubelka Munk模型分析和计算了人动脉和静脉组织对该波长激光的吸收系数、散射系数及总的光强I(x)及前向散射通量i(x)和后向散射通量 j(x)随厚度的变化情况。结果表明 ,人动脉和静脉的漫反射率和透射率有明显差别 ,而且 ,动脉对激光的吸收系数和散射系数明显较静脉的大 ,在动脉和静脉组织中I(x) ,i(x)和 j(x) 随厚度的变化情况也有明显的区别。     

K—M模型兔血管对Ar^＋激光的散射与吸收

测量了兔动脉和静脉对Ar^ 激光的反射和透射传输特性。结果表明,兔动脉和静脉的漫反射率和透射率有明显判别,而且,动脉对激光的吸收系数明显较静脉的要小,而动脉对激光的散射系数却明显较静脉的要大,在动脉和静脉组织中总的光强I（x)及前向散通通量i(x)和后向散射通量j(x)随厚度的变化情况也有明显的区别。     

Kubelka—Munk模型下的人血管对632．8nm氦—氖激光的散射与吸收特性

本文测量了人动脉和静脉对He-Ne激光的反射和透射传输特性。实验采用两积分球系统及波长为632．8nm的He-Ne激光器,并根据测量数据及采用Kubelka-Munk模型分析和计算了人动脉和静脉组织对该波长激光的吸收系数、散射系统及总的光强I（x)及前向散射通量i(x)和后向散射通量j(x)的变化情况。结果表明,人动脉和静脉内外侧的漫反射率和透射率有明显差别,而且,动脉对激光的吸收系数明显较静脉的要小,而动脉对激光的散射系数却明显较静脉的要大,在动脉和静脉组织中总的光强I（x）及前向散射通量i(x)和后向散射通量j(x)的变化情况也有明显的区别。     

KubelkaMunk 模型下的人动脉组织对氦氖激光的光学特性

本文测量了人动脉对He-Ne激光的反射和透射传输特性。实验采用两积分球系统及波长为632.8nm的He-Ne激光器,并根据测量数据采用Kubelka-Munk模型分析和计算了人动脉组织对该波长激光的吸收系数、散射系数及总的光强I(x)及前向散射通量i(x)和后向散射通量j(x)的变化情况。结果表明,不同的动脉组织的漫反射率和透射率有明显差别,而且,不同的动脉组织对激光的吸收系数和散射系数也有明显的不同,不同的动脉组织中总的光强I(x)及前向散射通量i(x)和后向散射通量j(x)的变化情况也有明显的区别。     

Kubelka Munk模型上人静脉组织的光学特性

本文测量了人静脉对He-Ne激光的反射和透射传输特性，实验采用两积分球系统和波长为632.8nm的He-Ne激光器，并根据测量数据及采用Kubelka-Munk（K-M）模型分析和计算了人静脉组织对该波长激光器的吸收系数，散射系数及总的光强I（x）及前向散射通量i（x)和后向散射通量j(x)的变化情况，结果表明，不同的静脉组织的漫反射率和透射率有明显差别，对激光的吸收系数和散射系数也有明显的不同：I(x）、i(x）和j(x)的变化情况也有明显的区别。     

He-Ne激光在人动脉和静脉组织中的传输特性

就人动脉和静脉对Ｈｅ Ｎｅ 激光的反射和透射特性进行了测量。实验采用两积分球系统,并根据测量数据计算和分析了动脉和静脉对激光的吸收系数及光学穿透深度。结果表明,动脉的漫反射明显较静脉要大,动脉对激光的吸收系数也较静脉大。     

激光透射焊接尼龙66光学属性研究

为了揭示激光与聚合物之间的相互作用机理,以尼龙66（PA66）为研究对象,采用刀刃法分析了半导体激光器的激光功率通量分布,采用紫外-可见-近红外分光光度计测量了PA66和质量分数为0.3的玻纤增强尼龙66（PA66GF30）的光学参量,分析了材料厚度及玻纤增强剂对PA66的透射率、反射率和吸收率的影响。通过非接触线扫描实验和数学模型研究了材料厚度及玻纤增强剂对PA66光散射的影响,确定了激光透过PA66和PA66GF30后的激光功率通量分布。结果表明,PA66的透射率随着厚度的增加而减小,反射率、吸收率随着厚度的增加而增大,光散射随着厚度的增加而增大;加入玻纤时,透射率明显减小,反射率稍有增大,吸收率和光散射均明显增大。此研究对确定不同厚度热塑性塑料的光散射参量以及数值模拟在激光透射焊接中的更广泛应用是有帮助的。     

离体猪鼻咽组织的光学特性参数测量

利用单积分球技术测定了在He Ne激光照射下离体猪鼻咽组织的反射率和透射率以及准直透射率 ,并应用反向倍加 (IAD)方法间接获得了猪鼻咽组织的光学特性参数。结果表明 ,猪鼻咽组织具有低吸收和强前向散射的特性 ,其吸收系数和散射系数分别为 0 96cm-1和 6 2 7cm-1,散射异向因子为 0 92 ,光学穿透深度为 0 2 4 1cm。这些参数为模拟计算光能流率在人体鼻咽组织中的分布提供了理论数据。