核主泵一号密封低泄漏流量下运行可靠性研究

核主泵一号密封现场运行期间，多次出现超出厂家运行维护手册要求的低泄漏流量极端工况。由于缺乏一号密封低泄漏量时的判断标准，在现场出现上述极端工况时，判断一号密封是否可靠存在很大困难。以100型核主泵双锥角静压轴封为试验样品，通过流固热耦合分析模型以及试验台架，从仿真计算、台架静态试验、台架动态试验等方面研究一号密封可承受的最小泄漏流量。通过试验后检查一号密封的完好性，提出了一号密封最小泄漏流量的推荐限值，为现场核主泵一号密封极限工况的运行标准提供重要参考。     

主泵一号密封在额定工况下高泄漏率限值运行可靠性试验

对主泵一号密封在额定工况下高泄漏率限值运行的可靠性进行了研究，采用仿真模拟和台架试验两种方法，仿真计算出在误差范围内预期泄漏率对应的一号密封静环工作面角度，调整一号密封静环工作面角度后，在密封试验平台上进行性能试验，真实模拟密封的正常运行环境，使一号密封泄漏率达到高限制区域，最终稳定运行一段时间后，完成一号密封的高泄漏率限值运行试验。     

核主泵流体静压轴封组件运行寿命试验研究

为了获取静压轴封组件可实现的运行寿命,分析静压轴封组件1号、2号、3号密封的失效机理,基于密封的失效机理分析压力、温度、转速、启停、老化对密封失效的影响,同时提出静压轴封组件运行寿命试验方法及试验条件。分析结果表明:一回路压力波动导致插入件磨损失效而影响1号密封的运行寿命;主泵的启停导致2号密封和3号密封摩擦副磨损而影响运行寿命;辐照老化和热老化导致O型圈老化而影响密封的运行寿命。通过模拟静压轴封组件设计寿命内承受的一回路压力波动、主泵启停的加速试验可获取密封的运行寿命。对经过热老化和辐照老化后的O型圈进行单独密封试验,可获取O型圈的运行寿命。     

核主泵2号密封变形机理及泄漏特性数值研究

核主泵2号密封在事故工况下，需要承受一回路高压，由于缺乏2号密封在承受高压条件下的密封机理研究，严重制约2号密封承受高压时的可靠性分析和评价。依托CPR1000核电机组100型核主泵2号密封，提出一种流固耦合分析数值模型并通过台架试验验证，系统阐述了核主泵2号密封承受高压时由摩擦面密封向流体静压型密封的转变机理，并研究了动环锥角、泄漏量随压差增加的变化规律。通过数值研究，发现2号密封锥角和泄漏量在5 MPa压差左右出现拐点，动环锥角最大约为0.05°,随着压差进一步增加，动环锥角基本保持不变，泄漏量则随压差呈现近似线性上升。     

福清核电站主泵轴密封系统水力分析北大核心

福清核电站1～4号机组主泵(冷却剂循环泵)轴密封系统与100-D型主泵轴密封系统有很大差异,本文通过建立ANDRITZ主泵轴密封系统水力模型,分析了主回路系统压力变化、轴密封注入流量变化对各级轴密封参数的影响,以及各级轴密封在损坏和阀门误动作情况下,各级轴密封参数变化的情况。本文可为核电站操作人员分析主泵运行状态提供参考。     

延长高含硫天然气田机械密封运行周期技术研究

在高含硫气田开发砜胺液脱硫脱碳工艺中，砜胺液泵是天然气净化装置采用机械密封作为轴封的最关键机泵，也是整个净化工艺系统最为重要的多级离心泵。砜胺液泵机械密封失效频繁、清洗置换隔离繁琐、备件费用高、检修周期和备件采购周期长，是转动设备专业日常维护的重点和难点。该文从机泵的工艺工况、机械密封设计制造、设备运行、密封管理、冲洗方案及密封维护等多方面探寻制约砜胺液泵机械密封长周期运行的关键点，发现了半贫泵机封轴套与泵轴不同步是机械密封失效的根本原因，通过在主轴上钻取沉孔固定机械密封轴套的方式能够可靠且稳定地延长机械密封运行周期以及高压泵机械密封内部存在固体杂质是机械密封失效的根本原因，通过优化机械密封内部结构和增加外部冲洗的方式能够延长机械密封运行周期。     

用温控法避免核主泵因1号轴封泄漏量高高停泵的理论初探及应用

核主泵密封组件是其最易损坏的部件。根据对主泵失效情况的调查,70％以上的故障来自轴密封,其中1号轴封泄漏量持续增大是主要故障。运行期间如果轴密封出现降级或失效,或者轴密封水系统压力出现波动都会导致1号密封泄漏量持续增大,泄漏严重时会导致机组的核安全及运行安全事故。因此必须将1号轴封泄漏量控制在正常范围内。 本文根据热学和流体力学原理,结合大亚湾和岭澳核电站核主泵的结构特点,分析了1号轴封泄漏量与1号轴封注入水温度之间的关系,即在轴封水温度允许范围内,调低轴封注入水温度,可导致1号密封泄漏量降低。并在实践中通过调节轴封注入水温度有效地遏制了1号轴封水泄漏量的持续上升,避免了因1号轴封泄漏量高高停泵。实践表明,该项研究实际应用效果非常明显,应用前景广阔。     

大型液氨泵密封泄漏的综合治理

介绍了大型液氨泵及其机械密封的概况，分析了该泵机械密封在运行中暴露的问题，并且介绍了对该泵机械密封采取的综合治理措施及其效果。     

泵偏流量运行导致机械密封失效的故障分析

针对电厂石灰石湿法烟气脱硫系统用泵的工况条件，对泵用机械密封失效的故障进行分析。认为密封失效的原因是泵运行偏离了设计工况点，泵在小流量运行时产生了较大的径向力，导致机械密封动、静摩擦环间发生严重撞击而破裂。最后提出了解决故障的措施。     

除氧水泵机械密封改造

针对尿素装置位号P301除氧水泵损坏问题进行探讨,针对机械密封损坏的原因进行分析,重新计算机械密封使用参数,并根据实际问题对机械密封进行改造,对于该运行工况的泵具有指导意义。     

串联式干气密封在GA-601泵上的应用

分析了GA-601泵密封改造前的运行情况,介绍了干气密封的作用机理和GA-601泵串联式干气密封的主要特点及控制系统,串联式干气密封的成功运行,较大地提高了泵的性能及可靠性。     

介绍一种新型联合式密封

介绍一种利用离心力开合的螺旋式机械密封。当设备运行中密封为非接触密封时，可大大延长密封装置的寿命，从而延长了设备的运转周期，可广泛用于多种泵及其它转动机械的密封。     

一段甲胺泵的柱塞密封

国内尿素工艺生产中,一段甲胺泵的运行周期不长。其主要原因有:泵体开裂(3W—J_1泵除外);柱塞密封寿命短;运行维护不当等。本文就一段甲胺泵的柱塞密封问题进行阐述。由于一段甲胺泵(以下简称甲胺泵)的操作压力很高,甲胺液的腐蚀性极强,因此甲胺泵的柱塞密封经常失效,使甲胺液大量泄漏失散,同时也使得泵的运转周期短,检修频繁,     

串联式干气密封在GA-601泵上的应用

GA-601泵改用干气密封前的运行情况。干气密封的作用机理,GA-601泵串联式干气密封的主要特点厦控制系统简介。串联式干气密封的成功运行,极大地提高了泵的性能厦可靠性。     

百万千瓦核电站100型主泵1号机械密封泄漏量异常波动的原因分析

简要介绍了100型主泵1号机械密封结构及工作原理,对主泵1号机械密封进行受力计算及热弹性变形分析,阐述1号机械密封泄漏量异常的原因。     

泵用机械密封储备修复管理方案

做好泵用机械密封修复管理工作,是维护装置安全稳定运行的重要保证。通过对泵用机械密封供应商分配,泵用机械密封台账管理,储备方案的确定以及建立泵用机械密封储备库等的改进和完善,科学的规范了泵用机械密封储备修复的一整套供应流程,保证每一种型号的泵用机械密封至少有一套集装备件,节约大量的支出成本。     

加热进料泵降压系统的优化改进

某化工厂BB2结构型式的加热进料自泵投入运行以来,非驱动端机械密封运行一段时间后出现渗漏现象,就如何解决该泵机械密封泄漏这一故障进行了相关研究。通过一系列的分析得出,机械密封泄漏故障的根本原因是由于密封腔泵送介质压力偏高,内侧密封冲洗液(P32)及外侧密封冲洗系统(P53A)隔离液压力偏小,无法满足冷却润滑密封动静环,导致机械密封长时间在高温、高压状态下运行损害所致。为彻底解决这一故障,消除该泵运行安全隐患,对该泵的降压系统进行了分析计算及优化改进,最终将密封腔体介质压力由原来的1.2MPa降低至约0.3MPa,确保了密封冲洗液对密封动静环的充分冷却和润滑,延长了机械密封使用寿命,提高了机组安全运行的可靠性,有效地降低了运维成本。     

高速泵机械密封改造

硝酸装置酸性水高速泵在运行过程中因机械密封失效泄漏,导致其轴承及转子部件腐蚀,影响装置运行。通过对机械密封失效原因分析后,对该泵机械密封进行了改造,实现了泵的稳定运行。     

液化气泵机械密封故障分析及应对措施

分析了液化气泵泄漏的主要原因,介绍轻烃泵上串联机械密封的使用及特点。根据串联机械密封的工作原理,对该泵的机械密封进行了合理的改造。改造后的机械密封运行良好,不仅解决了该泵影响装置稳定运行的难题,而且还带来了明显的经济效益。     

泵用螺旋槽干气密封的改造

螺旋槽干气密封在普通的离心泵上的使用在近年来国外进口泵上屡见不鲜。我厂各装置上均有这样的泵。其中全密度车间位号G9103，G9104就是典型的一例，但此泵自从国外进口回来以后，一直存在有运转发热的问题，泵壳温度一度达到110℃以上。经过我们的分析，初步确定为是密封造成的发热，为此我们决定对密封的结构进行必要的改造。 1 原密封的结构及系统的冷却形式 该泵采用两级密封串联的结构（如图1），第一级为克兰公司普通的小弹簧,平衡型的8B1-2.5″机械密封，采用石墨对碳化硅组对，第二级为克兰公司28LD-2.25″型干气密封，同样采用…