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摘要:采用风扇马达驱动的装载机散热系统,需要使用到风扇马达及风扇泵,为了使散热系统达到最优的设计,需要计算风扇马达的排量、风扇泵的排量及选择合理的风扇马达溢流压力。本文通过对一款装载机散热系统的风扇马达、风扇泵及风扇马达溢流压力的计算,设计了风扇马达驱动系统的各参数,通过试验验证,试验结果与计算结果十分吻合。 相似文献
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液压系统工作时,系统损失消耗的功率几乎全部转化为热量。本介绍了轮式装载机液压系统发热功率和散热功率的计算,并对ZL50装载机进行了热平衡计算,指出了液压系统设计时应注意的问题。 相似文献
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ZL50装载机液力变矩器的冷却散热器,与发动机散热水箱并装在一起,共用发动机风扇降温。实践表明,这种结构弊病较多。 1 原散热系的缺点 (1)原散热系的变矩器散热器装在发动冷却水箱的后面,增加了风扇阻力,直接影响发动机的冷却效果,常常引起发动机水温偏高,有时甚至被迫停车降温。 相似文献
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<正>节能减排是工程车辆技术发展的主流趋势。传统的工程车辆冷却系统中,风扇的能耗约占发动机有效功率的5%~10%,对于超大型工程车辆而言,因冷却系统需兼顾液力变矩器和液力缓速器的散热需求,系统散热能力远大于发动机的极限散热,致使系统能耗大幅增加;但各发热元件工作温度、发热节点不一致,以及受车辆多样性的行驶工况和环境温度的影响,不同使用工况中的散热需求相差巨大。因此,良好的冷却系统风扇控制方法,成为降低发动机无效能耗、提高整车经济性、动力性最有效的措施之一。在利用外置风扇对散热器进行换热的冷却系统中, 相似文献
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我公司自行设计的YZ16H振动压路机配置的发动机是东风康明斯6BT5.9水冷发动机,其转速为 2 500 r/min,功率 113 kw;散热器散热总面积34 m2,正面散热面积为 0.66×0.6 m2(散热器芯部宽度×高度);吸风式风扇外径为 φ580 mm。样机经测试后发现,发动机水温过高,甚至开锅。 影响发动机冷却系统散热效果的主要因素有冷却系统的布置、进风系数、散热器的选择、护风罩的形式和风扇的尺寸等。1YZ16H压路机冷却系统的布置 冷却系统的布置由空气流通系统和冷却液循环系统两部分组成。图1是… 相似文献
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装载机散热系统温度特性直接影响装载机的动力性、经济性、可靠性及排放环保性,目前装载机散热系统性能研究已成为热点问题。针对某ZL50型轮式装载机工作过程中出现的“过热”现象,对装载机散热系统进行实车测试,并结合理论计算,给出ZL50型轮式装载机工作介质工作温度特性及整车热负荷分布特征,对“过热”现象及散热系统散热能力进行研究。由分析可知,产生“过热”现象的主要原因是散热系统没有在工作液体(传动油和液压油)规定工作温度范围内将相应系统产生的热量散发到空气中,生热与散热间的热状态不能满足要求,传动系统和液压系统散热能力不足,致使传动油和液压油温度随工作时间一直升高,“过热”严重。进一步的研究目标是在不增加发动机驱动功耗前提下,对影响散热各因素进行理论与试验分析,从结构设计上对散热系统进行改进,提高系统散热效率,为车辆系统节能和智能冷却技术研究奠定基础。 相似文献
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轮式装载机液压系统热平衡计算 总被引:1,自引:0,他引:1
本文介绍了轮式装载机液压系统的发热功率和散热功率的计算方法,并对ZL50装载机的液压系统进行了热平衡计算,提出了设计液压系统应注意的几个问题。 相似文献
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基于液压系统功率分流试验的装载机发动机与液力变矩器的匹配 总被引:1,自引:0,他引:1
分析发动机与液力变矩器的匹配方法,针对这些方法存在的不足,提出基于液压系统功率分流试验的发动机与液力变矩器的匹配方法。选取原生土、松散土、大石方、小石方和半湿土作为作业对象,试验测试装载机工作泵、转向泵和变速泵出口压力,计算装载机分别对5种作业对象作业时,在一个工作循环中工作泵、变速泵、转向泵平均压力值和消耗的转矩,得到发动机与液力变矩器共同工作输入特性,并计算液力变矩器与发动机匹配有效直径。基于液压系统功率分流试验的装载机发动机与液力变矩器的匹配方法与原匹配方案相比,在高效区平均输出功率增大、燃油经济性提高,能更好地满足实际工作要求。 相似文献
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通常轮式装载机散热系统(包括水散、液压油散、变矩器油散)一般布置为两层或多层串联形式,且多采用吹风风扇.这种散热系统效率低,需要将散热器尺寸做得较大才能满足散热性能要求,这必然导致散热器成本较高,而且维护保养性不好.同时,由于采用吹风风扇,风扇噪声较高.为了降低散热系统成本,优化散热系统结构,提高散热系统维护保养性,从而提高整机在市场上的竞争力,必须对散热系统的布置方式进行优化设计.经过理论研究和对整机热平衡测试数据进行分析,寻找到合适的散热器布置方式.噪声、热平衡性能测试结果表明,新设计的单层布置高效散热系统具有更高的效率,更低的噪声,以及更好的维护保养性. 相似文献