安钢5″300m^3高炉大料钟拉杆弯曲变形事故分析与处理

针对安钢哺5#300m3高炉大料钟拉杆弯曲变形,导致大钟关闭不严、炉顶压力波动大,严重影响高炉炉况顺行的实际情况,分析了大料钟拉杆发生弯曲变形的原因,探讨了快速更换拉杆的可行性方案.     

安钢3号300m^3高炉大钟扁担梁吊环断裂事故处理

针对一起严重设备事故，探讨了在非闷炉情况下，快速更换高炉大钟扁担梁拉杆的可行性方案。     

济钢5号高炉大钟拉杆断裂事故处理

济钢5号高炉大钟拉杆断裂事故发生后，制订了安全合理的抢修方案，施工质量优良，提前完成工期，通过调整复风方案，较快恢复了炉况。     

料钟传动液压缸耳环断裂分析及改进

本钢第一炼铁厂高炉装料设备大小料钟启闭装置使用HSG01—180(125)／100(70)E—4611型标准工程液压缸，针对液压缸活塞杆连接耳环断裂失效原因，作者提出了改进建议。目前，国内使用“浮动调心式双液压缸料钟升降装置”的高炉近10座，可供炼铁厂同行借鉴。     

离心式高炉鼓风机扩压叶片断裂事故分析及处理

通过高炉鼓风机扩压叶片断裂事故，从化学分析、物理检验，结合使用情况对扩压叶片断裂原因进行了详细分析，并提出了改进措施。     

济钢2#高炉炉顶无料钟上料控制系统改造

济钢2#高炉大修改造成功,于2005年6月9日顺利出铁。大修不仅实现了炉顶无料钟自动布料,还对槽下配料矩阵、称量控制及卷扬等系统进行了全面升级,实现了冶炼过程自动化。大修后高炉利用系数突破4.0,最高达到4.22。     

5^#高炉炉凉事故分析及处理

分析5^#高炉炉凉事故发生的原因，详细介绍整个事故的处理过程，得出几点体会。     

2号高炉悬料分析与对策

针对2号高炉近年顺行度低，悬料次数多，阐述2号高炉悬料的种类、特点，分析造成悬料的原因，总结处理经验，对日常操作提出建议。     

高炉大钟破损分析与结构改进

从1999年年初到2000年年末,鞍钢炼铁总厂钟式高炉大钟破损速度加剧,1999年先后更换了5个大钟,2000年更换了8个大钟,大钟的使用寿命明显降低.为了延长高炉大钟的使用寿命,集中力量对大钟的破损原因进行了分析,并提出了相应的改进意见.     

小料钟直径大小对大料钟,大料斗寿命影响分析

本文以济南钢铁总厂第二炼铁厂１＾＃高炉炉顶装料设备为例，简析了装料设备设计中，应考虑炉料落点位置，合理选择小料钟直径，目的是减少和避免炉料对大料钟与大料斗的冲击和磨损，提高使用寿命。     

77MnA盘条断裂分析

采用金相和扫描电镜断口分析方法，对77MnA盘条在冷拉拔过程中断裂进行了分析，结果表明，盘条内部存在缺陷是造成断裂的主要原因。     

紧凑式垂直高炉探尺结构的改进

针对高炉探尺增量型编码器故障频繁的问题对探尺结构进行了优化改进,使设备性能更加完善,减少了故障,满足了生产要求.     

挖掘机斗杆断裂的力学分析

对挖掘机斗在不同工况条件下受力状况进行了分析，并通过测试，将１５ＭｎＶ和ＨＱ８０钢动态力学性能进行了对比，认为斗杆早期断是由所用材料的动态断裂特性所决定的，测试结果证明：ＨＱ８０钢抗脆断裂优于１５ＭｎＶ钢。     

硬线盘条笔尖状断口断裂分析

采用光学金相显微镜和电子探针分析仪等测试方法对70、77MnA、82B硬线盘条在冷拉拔过程中产生笔尖状断口断裂的试样进行了分析。结果表明,硬线盘条在冷拉拔过程中断裂的断口特征为笔尖状(与之匹配的另一端为漏斗状),断裂的主要原因是盘条近中心部位存在P、Cr、Mn、S等元素的中心偏析。成分偏析的微观组织特征在纵向磨面上主要表现为偏析带、马氏体组织和网状碳化物。     

H08Mn2SiA盘条拉拔断裂原因分析

对φ5.5 mm的H08Mn2SiA盘条进行了化学成分、力学性能、夹杂物与显微组织等方面的检验,利用扫描电镜对断口进行了分析。结果表明：盘条边缘形成的贝氏体组织经强烈变形后产生的严重加工硬化是导致拉拔脆断的主要原因。通过热摸拟实验测定了H08Mn2SiA盘条钢的等温冷却转变曲线与连续冷却转变曲线,由此提出了在H08Mn2SiA盘条生产过程中降低冷却速度并采取严格保温手段来消除盘条边缘的异常贝氏体组织的改进措施。     

70钢盘条拉拔断裂的原因分析

70钢盘条在拉拔时发生断裂,经对盘条拉拔工艺和盘条材质进行分析,认为盘条心部存在网状渗碳体是造成拉拔断裂主要原因.     

77MnA线材拉拔和卷取断裂分析

采用光学金相显微镜和扫描电子显微镜等分析手段,对77MnA线材拉拔和卷取断裂进行分析,分析结果表明:77MnA线材表面局部区域严重的冷变形组织和马氏体硬化层是导致线材在冷拉拔和卷取过程中断裂的主要原因,这种组织是在拉拔过程中形成的,主要与原始盘条不圆度超标有关。     

77MnA线材脆性断裂与心部马氏体分析

在77MnA线材拉拔终端、拉拔中段和拉拔之前发生脆性断裂的试样中都存在心部马氏体,并且,在拉拔中段的试样中马氏体断成竹节状,在拉拔终端的试样中马氏体与屈氏体基体之间存在孔洞。可以认为脆性的马氏体不能在拉拔过程中与屈氏体协调形变是导致试样开裂的原因。心部马氏体中铬、锰等稳定奥氏体的元素明显偏高,因此,77MnA线材脆性断裂与成分偏析也有一定关系。