38CrMoAl钢460℃氨气氮碳共渗后氧化改性层制备及表征

对38CrMoAl钢进行460℃氮碳共渗(0.1 L/min氨气+0.025 L/min乙醇)后氧化(0.015 L/min氨气+0.15L/min空气)改性层的制备及表征。4,8,12 h后的共渗层增重分别是0.88,0.97,1.29 mg/cm~2;与未表面处理试样相比增重明显。4,8,12 h共渗层的表面硬度分别为1362,1283,1289 HV_(0.05),共渗层截面的硬度从表面缓慢下降到基体(≈381.3 HV_(0.05))。4,8,12 h后改性层的厚度分别为140.1,150.2,200.4μm。氮碳共渗后氧化层包括Fe_3O_4和ε-Fe_(2-3)N,Fe_3O_4为主要相,ε-Fe_(2-3)N为次要相。38CrMoAl钢460℃氨气氮碳共渗后氧化8 h后,表面层中Fe_3O_4的比例相对较大,耐蚀性提高。     

碳包覆对LiNi_(1/3)Co_(1/3)Mn_(1/3)O_2结构和性能的影响

通过共沉淀法合成LiNi_(1/3)Co_(1/3)Mn_(1/3)O_2材料,用碳包覆对LiNi_(1/3)Co_(1/3)Mn_(1/3)O_2材料进行表面修饰改性,以达到改善高温、高倍率下的循环稳定性。利用碳包覆对LiNi_(1/3)Co_(1/3)Mn_(1/3)O_2进行表面修饰改性后,在室温下,1C的电流密度进行50次循环,材料的容量保持率从80.18%提高到91.14%。同时,在高温(55℃)下,1C的电流密度进行50次循环,材料的容量保持率从82.39%提高至92.05%。这些结果表明,通过在LiNi_(1/3)Co_(1/3)Mn_(1/3)O_2表面进行碳包覆处理,可以提高材料的电子导电率,减少电极材料与电解液的副反应。碳包覆改性使三元正极材料的电化学性能有一定程度的提高。     

NM400/NM500级矿山机械用钢的高温磨损性能及机理

将直径为5 mm的混合烧结Al_2O_3陶瓷球安装在高温滑动摩擦试验机夹持工具上与耐磨钢组成摩擦副,研究了耐磨钢与氧化铝陶瓷球在200～300 N、100～400 r·min~(-1)不同载荷下的滑动摩擦行为.结合X射线衍射分析技术和扫描电镜等分析手段研究了NM400和NM500两种耐磨钢在室温～300℃下摩擦界面处材料的氧化物形成、磨损表面形貌和显微组织等行为.随温度升高,NM400和NM500的摩擦系数仍然处于0. 27～0. 40的范围内,但两者的平均摩擦系数分别从0. 337、0. 323逐步降低至了0. 296和0. 288.在300℃时,氧化物的产生是摩擦系数略有下降的主要原因.随着温度的升高,摩擦行为首先以磨粒磨损为主,随后逐渐发生氧化物的压入-剥离-氧化现象,使磨损速率略有降低.通过高温摩擦磨损行为与微量氧化模型的分析发现,NM400和NM500钢在室温至300℃的磨损机制是磨粒磨损、挤压变形磨损以及微量氧化物磨损的共同作用.NM500钢表现出更加良好的耐磨性能主要原因是其硬度强度高于NM400钢.在高强微合金马氏体耐磨钢中添加少量合金元素,使其在高温摩擦过程中产生一定量稳定附着的氧化物,在一定程度上能够起到降低磨损率的作用.     

Mn_2O_3/CRF复合材料的制备及其在超级电容器中的应用

通过采用沉淀法在碳气凝胶表面负载金属氧化物三氧化二锰,制备得到Mn_2O_3/CRF复合材料。采用X射线衍射及电镜扫描等技术对所制备的复合材料进行结构形貌表征。实验结果发现碳气凝胶具有多重片层结构且孔隙发达。通过调节锰盐的含量考察三氧化二锰负载量对复合材料电化学性能的影响作用。采用循环伏安法及充放电测试对材料的电化学性能进行测试,结果表明Mn_2O_3/CRF复合材料具有良好的电容性及较好的可逆性。当Mn_2O_3含量达15%时复合材料的比电容最大,可达118.5 F/g。通过充放电测试1000次后发现该电极的比电容依然能够保持在一稳定值上,具有较好的稳定性。     

两种热作模具钢的高温摩擦磨损性能

采用高温摩擦磨损试验机研究了HTCS-130和DAC55两种热作模具钢在100～700℃范围内的耐磨性差异及磨损机制,并结合X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、光学轮廓仪等手段对表面相组成、磨损表面、截面形貌等进行分析.结果表明:两种钢的磨损率均在100～700℃范围内呈现先增后减的趋势;其磨损机制表现为在100℃和300℃分别发生黏着磨损和黏着-轻微氧化磨损; 500℃时磨损机制转变为单一氧化磨损,磨损表面氧化层由Fe O、Fe2O3和Fe3O4组成,亚表面发生轻微软化并出现塑性变形层; 700℃时磨损进入严重氧化磨损阶段,氧化物数量急剧增多,同时由于马氏体基体回复导致材料出现严重软化,磨损表面形成连续的氧化层. HTCS-130钢优异的热稳定性能使得基体具有较高硬度和更窄的摩擦软化区,能够更好地支撑氧化层,从而在700℃下比DAC55钢更耐磨.     

Al_2O_3填充对Pt/CeO_2催化剂热稳定性的影响

Pt/CeO_2是一类重要的贵金属-稀土氧化物催化剂,在许多化工生产过程中有着广泛应用,但其热稳定性较差、使用寿命短的问题始终没有得到有效解决。本文利用仲丁醇铝水解在Pt/CeO_2催化剂中填充纳米Al_2O_3作为抗扩散层,比较了填充与未填充Al_2O_3抗扩散层的Pt/CeO_2催化剂经500⁸00℃高温老化后的烧结程度,并以CO氧化作为探针反应来考查Al_2O_3抗扩散层的填充对Pt/CeO_2催化剂抗烧结性能的影响。结果表明,Pt/CeO_2催化剂在800℃老化5 h后对CO的完全转化温度由120℃提高到380℃;而Pt/CeO_2@Al_2O_3催化剂经相同条件老化后对CO的完全转化温度仅由190℃提升至220℃。     

表面处理对高温合金DZ40M再结晶的影响

为了评价不同表面处理后DZ40M定向凝固高温合金表面塑性变形及高温再结晶程度,为表面处理工艺和参数选择提供依据,采用冷喷涂粒子冲击和喷砂对高温合金表面进行处理,经过1 000和1 100℃保温处理,考察了合金析出碳化物和表面再结晶的相互作用,并分析了表面处理方法对合金表面塑性层和再结晶层深度的影响。结果表明:冷喷涂粒子冲击和喷砂处理后的DZ40M高温合金在1 000和1 100℃下热处理后,表面均形成再结晶层;热处理时的二次析出碳化物对再结晶晶粒有一定的抑制作用;冷喷涂CoNiCrAlY粒子冲击后,合金表面塑性变形层的深度和维氏硬度均远低于喷砂处理的,其再结晶层厚度较小;冷喷涂CoNiCrAlY粒子冲击后的合金表面再结晶层厚度受热处理温度影响显著;退火可部分降低合金表面塑性层的加工硬化程度,但对塑性变形层深度无明显影响。     

影响熟料颜色的各种因素

近年来,国内外关于影响熟料颜色的各种因素已有一些报导.本文就各资料中所介绍的并结合我厂生产的实际体会进行综述,以供参考.(一)化学成份和矿物组成对熟料颜色的影响水泥熟料由主要氧化物CaO、SiO_2Al_2O_3、Fe_2O_3和次要氧化物MgO,Mn_2O_3,TiO_2及SO_3等组成,其中CaO,SiO_2,Al_2O_3为白色,熟料的染色氧化物主要为Fe_2O_3,TiO_2,Mn_2O_3等.水泥熟料的正常颜色应为灰黑微带绿色,磨制成水泥时成为深灰色或青灰色.     

在近人爆破中采用点燃剂和精矿粉作燃烧剂

<正> 在近人爆破中所用的燃烧剂氧化物较多,如铁的氧化物(Fe_2O_3,Fe_3O_4)、氧化铜(CuO)、氧化铅(PbO_2)、氧化锰(MnO_2)、氧化钡(BaO_2)、氧化铬(Cr_2O_3)、氧化硅(SiO_2)等多种,选用时要考虑采用的氧化物发热量大、货源广泛、就地取材、廉价等因素。四氧化三铁发热量较高,选用本     

用黑云母制彩色云母钛珠光颜料

制造彩色云母钛珠光颜料一般采用白云母作原料,经湿磨、表面包覆钛和着色元素氧化物,并经高温煅烧而成。 中山大学通过研究证实,黑云母与白云母一样,都是层状构造的硅酸盐矿物,只要对其微小鳞片涂上具有层状结构和高反射率的TiO_2,同样可以产生强烈的珠光效应。另外,黑云母中含有较高含量的Fe~(2 )、Fe~(3 ),在800℃高温条件下,晶格中的Fe~(2 )全部氧化成Fe~(3 ),它所显现的红色与涂上的白色TiO_2复合便成金黄色珠