歹宁格勒金属工厂K-1200-240型单轴全速汽轮机

<正> 安装在科斯特罗马电厂的首台K—1200—240型汽轮机是五缸单轴机组,有一个高压缸,一个双流中压缸和三个双流低压缸。汽轮机的纵剖面图如图1(略)所示。汽轮机的主要技术性能如下:     

某电厂超超临界660MW1号汽轮机1号瓦瓦温过高问题的分析和处理

1 前言 某电厂1号机系东方汽轮机公司引进日立公司技术生产的第一台超超临界660Mw中间再热汽轮机,汽轮机结构为高中压合缸加两个低压缸,整个汽轮发电机转子从机头开始,每根转子分别有两个轴承支撑,1号、2号轴承考虑负载较轻,制造厂设计为可倾瓦,而从3号瓦开始,向后的转子所有轴承均为椭园轴承,椭园轴承均有顶轴油系统,2008年6月24日,该机通过168小时后移交生产,运行一段时间,由于某种原因,电厂对该机停运两个多月。     

核电机组汽轮机监测仪表的特性及应用

秦山核电厂汽轮机监测仪表系统 (TSI)可测量汽轮机轴的振动、偏心度、键相、汽轮机转速、缸胀、高压缸和低压缸的胀差、转子位移等参数。监测汽轮机和发电机轴振动、转子偏心、键相、转速的探测器 ,分别安装在轴承上或前轴承座内 ;缸胀探测器位于高压缸调速端。TSI系统采用测量传感器和处理模件 ,由测量仪表得到的测量参数在DCC中进行相关判断和精确的处理 ,得到准确、可靠的测量结果。TSI系统可完成汽轮机的监视保护任务 ,保证了汽轮机的安全运行 。     

大型汽轮机组轴承座动力吸振现象分析

针对某大型汽轮机组轴承座异常振动现象,建立大型汽轮机组柔性支撑下转子-轴承-支撑系统动力学分析模型,从动力吸振新角度解释实际机组上发生的异常振动现象。研究结果表明,座缸式轴承支撑刚度较低,轴承座固有频率和转子系统固有频率有可能从设计时的大于50 Hz减小到50 Hz附近。一旦2个频率点重合,就容易发生动力吸振现象,转轴振动转移到轴承座振动上,导致轴振小而轴承座振动大。与此同时,系统固有频率点分解成2个频率点,分布在原固有频率两侧,出现双共振峰现象。     

SKODA200MW凝汽式汽轮机改造为供热式汽轮机

<正>捷克斯洛伐克SKODA公司制造的200MW凝汽式汽轮机是三缸设计,高压缸和中压缸均为反流单流式,低压缸为双流式,末级叶片为840毫米.为了满足日益增加的热电联产要求,SKODA公司对主要零部件运行寿命期尚未到期的200MW凝汽式汽轮机进行改造.用户对200MW凝汽式汽轮机改造为供热式汽轮机的基本要求如下:     

1000MW汽轮机轴承振动大的原因分析及处理

潮州发电公司1 000 MW汽轮机自投产以来,轴承振幅一直超标,对机组的安全经济运行造成严重威胁;主要体现在两方面:一是启机过程中高中压缸轴承振动偏大,二是低负荷工况下低压缸轴承振幅与真空度成正比变化。其原因是启动过程中高中压缸膨胀不畅、低压缸柔性设计,汽轮机动静碰磨造成的。利用机组大修机会,拆出高压下缸,用大梁抬起中压下缸调端,对轴承箱重新研磨台板接触面、更换滑块及滑销、制作注油通道以及重新调整汽缸猫爪负荷分配;同时对低压外缸的变形量进行有限元分析,加固低压外缸并改造低压汽封,汽轮机轴承振动大的问题已得到成功解决。     

600 MW亚临界汽轮机组低压缸轴承检修优化

针对国产600 MW亚临界汽轮机组低压缸轴承温度普遍偏高的问题，优化低压缸轴承检修工艺。通过对比各台机组的检修数据及效果表明：修刮低压缸轴承楔形油囊，减小轴承与轴颈接触角，可以提高润滑油的冷却效果；调整轴承扬度与轴颈扬度一致，可以减小轴承前后测点温差。为解决类似汽轮机组低压缸轴承温度偏高问题提供了参考。     

330 MW汽轮机大修后低压转子振动异常原因分析及处理

<正>针对某330 MW汽轮机大修开启后，电气测试期间2号轴承振动异常等故障，经过对电气测试时间和汽轮机起停机阶段中的振动特性及运动参量的解析，判定中压缸膨胀异常导致3号轴承抬高，引起2号轴承支撑脱空是故障的主要因素。调节2号、3号轴承标高并对支承板角弯沉进行补偿后，汽轮机在起动、带负载的工作过程中各轴承振动均正常，在不同载荷下的推力瓦温度均符合要求，为解决同类问题提供了参考。     

广东大亚湾核电站985MW、3000转/分汽轮机设计

<正> 该汽轮机由英国GEC公司提供。该汽轮机由一个双流高压缸和三个双流低压缸组成,驱动一台两极发电机。热力系统热力系统包括七级给水回热,其中一级为高水位除氧器和蓄水箱。     

600MW超临界汽轮机热耗率偏高优化分析

某电厂一期工程安装2&#215;600MW超临界燃煤汽轮发电机组。汽轮机为上海汽轮机制造有限公司生产的N600—24．2／566／566型超临界、中间再热、反动、凝汽式汽轮机。设计额定功率为600MW,最大连续出力648MW。汽机采用高中压合缸结构,低压缸为双流程反向布置。机组采用复合变压运行方式,汽轮机设计有八级非调整回热抽汽。高压缸共有一个冲动式调节级和11个反动式压力级,中压缸共有8个反动式压力级,     

600MW汽轮机低压内缸中分面张口的消除

论述了东芝６００ＭＷ汽轮机低压Ａ、Ｂ内缸特大张口产生的原因、消缺经过及具体工艺。     

引进型300MW汽轮机技术特点

介绍嘉兴电厂Ⅰ期工程两台引进型３００ＭＷ汽轮机本体结构、轴承支撑、热力性能、调节控制、启动运行等技术特点及上汽厂吸收西屋、三菱公司技术对该型机组高、中、低压缸通流部份进行三次优化改进设计后的热力特性。     

300MW机组运行中振动突增的原因及处理

1概况韶关发电厂10号机组汽轮机为东方汽轮机厂生产的N300-16.7/537/537-4型机组。该机组为亚临界中间再热两缸两排汽凝汽式汽轮机,高中压部分采用合缸结构,低压缸为对称分流式,采用双层缸结构。汽轮机的4个支持轴承均为带球面轴瓦套的椭圆轴承,1,2号轴承为双侧进油,3,4号轴承为单侧进油,机组可实现2种不同的进汽方式,即单阀(全周进汽)和顺阀(部分进汽)。机组自2001年投产以来,运行状况基本稳定,2002年进行过1次检查性大修,在机组进行汽门活动(全行程关闭)试验时,1号轴承轴振出现瞬间增大的现象。2002-03-18T10:39:05,机组负荷295MW,顺阀…     

汽轮机中间分隔轴封漏汽对热耗率影响的分析与计算

利用小偏差理论,分析了汽轮机定主蒸汽流量时,中间分隔轴封漏汽量变化对汽轮机各缸做功量、过再热吸热量以及热耗率的影响。结果表明,当中间分隔轴封漏汽量变化时,汽轮机高压缸做功量与再热吸热量变化较大,中低压缸做功量变化较小。同时,对某台超临界660 MW机组进行了变工况计算。结果显示,当中间分隔轴封漏汽量增加时,汽轮机各段做功量、再热吸热量及热耗率近似线性变化,各部分的变化情况与理论分析结果一致,漏汽主要是通过影响高压缸做功和再热吸热量来改变热耗率,但由于低压缸做功量占汽轮机总功量的比例较大,其变化对热耗率的影响也不可忽视。     

汽轮机转子挠曲对可倾瓦轴承油膜特性的影响

针对大跨度汽轮机转子在运行中转子挠曲变化引起轴颈油膜振荡的问题,笔者建立了线支撑四瓦块可倾瓦滑动轴承油膜模型,分析了汽轮机运行中转子挠曲变化对线支撑可倾瓦轴承油膜特性的影响,得到了挠曲变化下油膜温度和油膜压力的变化规律.通过数值模拟计算,结果表明,随着汽轮机轴挠曲转角的逐渐增大,轴承油膜压力极值向轴颈内侧偏移,使油膜温度分布不均匀,造成油膜破裂,影响汽轮机组安全经济运行。     

邯峰发电厂汽轮机安装新技术的应用

汽轮机的安装质量直接影响机组的稳定运行。邯峰发电厂一期工程汽轮机采用了德国ＳＩＥＭＥＮＳ公司制造的亚临界 4缸单轴反动凝汽式机组 ,它由1个高压缸、1个中压缸、2个低压缸组成。机组的设计、安装与国内生产的机组有许多差异 :汽轮机采用模块化设计 ,无台板安装 ,转子为单     

国产200MW机组高中压转子三支承和四支承结构的分析

本文分析了国产200MW汽轮机高、中压转子的轴承系用三支撑结构的优缺点,从而提出采用四支撑结构可改善弯轴和螺栓断裂问题.对200MW机组事故分析和正在进行改型设计工作有一定的参考价值.     

机组脱硝自动回路的优化

正某电厂单元机组容量为1 050 MW超超临界直流机组,锅炉为全钢构架的∏型变压直流锅炉,露天布置。汽轮机组为东汽N1000-26.25/600/600型超超临界1 050 MW汽轮机,一次中间再热、单轴、4缸4排汽、凝汽式汽轮机,从机头到机尾依次串联,1个单流高压缸、1个双流中压缸及2个双流低压缸。采用和利时分散控制系统(DCS),组态软件为MACS6.52系统,硬件为SM系列。脱硝系统主要由3层催化层组成,每一催化层分A、B两侧,     

汽轮机高压缸转子质量动不平衡跨外双面加重法

分析了汽轮机高压缸转子轴振偏大的故障原因,介绍了测试数据计算和处理过程,提出了高压缸转子质量动不平衡跨外双平面加重法.通过汽轮机转子试重测得的振动数据,计算出所需平衡测点振动的影响系数,列出了动平衡方程组,并采用最小二乘法求最优解,实现了2个加重平面将3个需平衡的测点振动同时降低.在高压缸转子跨内加重无法实施的情况下,成功地消除了高压缸转子轴承轴振偏大问题.     

大同二电厂600MW直接空冷汽轮机设计特点

针对国电电力大同第二发电厂二期扩建工程的600MW直接空冷汽轮机组,结合空冷机组的特点和国产600MW空冷汽轮机的主要设计原则,介绍了哈尔滨汽轮机厂有限责任公司为大同二期工程设计制造的国产首台600MW直接空冷汽轮机的低压缸、背压、低压缸末级叶片、低压缸落地轴承等技术和结构设计特点,从设计角度介绍了空冷汽轮机的主要技术规范及投运以后的机组性能状况。