轧制及轧制加拉拔工艺制备的TA2管材组织和性能

分别采用轧制与轧制加拉拔两种加工工艺制备规格为12 mm×1.25 mm的TA2管材。采用光学显微镜和扫描电镜观察管材的金相组织和内表面形貌,用万能材料试验机测试管材的室温力学性能,用数显显微维氏硬度计测定管材横断面的硬度,用试验机测试管材的扩口、压扁工艺性能。结果表明,采用轧制加拉拔工艺制备的TA2管材的力学性能、工艺性能和内表面质量均优于轧制工艺制备的同规格TA2管材。     

轧制Q值对Zr-4管中氢化物取向的影响

文章设计了3种精轧工艺得到Φ5.80mm×0.40mm等3种规格成品锆管,对3种管材进行高压釜渗氢试验,并分别测定管材的氢化物取向;主要研究了精轧工艺-管材织构-氢化物取向三者之间的关系。实验验证了Q值(减壁率与减径率比值)与氢化物取向之间的对应关系,小Q值轧制容易得到径向取向的氢化物,大Q值变形加工容易维持初始管坯的氢化物取向。每道次Q值对管材织构的影响成累加效应,最终影响氢化物取向状态。成品管材的氢化物取向由管材初始状态织构和精轧工艺共同决定。     

大规格TC4无缝管材工艺研究

采用斜轧+热轧生产Φ560 mm×25 mm×6000mm大规格TC4无缝管材,(d/t比为22. 4)进行力学性能、显微组织、表面加工精度与表面质量检测。结果表明,斜轧+热轧生产TC4大规格钛合金无缝管材表面质量、尺寸精度高;其显微组织为网篮和魏氏体结合体,力学性能稳定;管材经过温矫,平直度达到4mm/m;经过机加工平直度小于1mm/m;加工后成品管材采用横伤检测(GB/T12969. 1无大规格管材),手动超声管材无缺陷。     

6101-T7铝合金厚壁管材时效工艺研究

通过研究不同人工时效制度对6101铝合金厚壁管材力学性能的影响,制定出合理的6101-T7铝合金φ260mm×14mm大规格厚壁管材的人工时效工艺制度。     

汽车用6061铝合金超高精级薄壁管材拉拔工艺研究

通过对汽车用6061铝合金φ178mm×4mm超高精级薄壁管材拉拔工艺的研究,进一步掌握了生产该合金管材的挤压、冷拉拔、矫直等关键技术,为今后工业条件下批量生产此类超高精级大规格铝合金薄壁管材积累了经验。     

耐热钢主蒸汽管的焊接

1前言我厂动力区三期锅炉项目为2台75 t/h和1台130 t/h锅炉,与之配套的主蒸汽管道大量使用不同规格的15CrMo耐热管材,其主要规格为D273mm×11mm、D219mm×10mm、D159mm×9mm、D76mm×6mm、D36mm×4mm,管内蒸汽工作温度为450℃,工作压力为3.82 MPa,根据DL5007—92《电力建设施工及验收技术规范(》火力发电厂焊接篇)的要求,50%探伤,焊后24 h进行X射线探伤,评定标准为SD143—85,Ⅱ级合格。为保证质量,对15CrMo钢的焊接工艺特点进行了分析,评定了焊接工艺。2焊接工艺特点2、1 15CrMo属耐热钢,一般在热处理状态下焊接,其热处理状态为900…     

2A12铝合金厚壁管材生产工艺研究

通过对φ258×9.5mm大规格2A12合金管材的研制,进一步掌握了生产该合金管材的挤压、辊矫、张力拉伸等关键技术,为今后开发硬合金管材积累了生产经验。     

淬火介质对不同规格42CrMo钢组织及性能的影响

基于MSC.MARC有限元模拟软件,研究了规格为20mm×20mm~40mm×40mm的42CrMo钢的热处理工艺,预判了淬火介质对其组织和性能的影响,并通过物理试验验证了模型的正确性,为生产实践提供了参考价值。研究结果表明:42CrMo钢淬火后水冷,规格对硬度影响不大;淬火后油冷,25mm规格以上,硬度有明显降低;采用同一回火工艺处理后,淬火介质相同时,规格变化对强度影响不大;而规格相同时,在25mm规格以下时,油淬和水淬的强度无明显差别,25mm规格以上时,油淬强度要略高于水淬,韧性略差。     

设备转让信息

西南铝加工厂技术中心有意转让5t、9t全新铝合金半连续铸造机,并提供安装、调试及人员培训等服务,有意购买者可来人来函协商。 5t铸造机的技术规格 圆棒:(?)118mm×6m、(?)128mm×6m,每     

TP347H大规格厚壁管工艺优化探讨

TP347HФ63mm×13mm大规格厚壁管市场需求量较大,在保证成品管材质量的前提下提高成材率是我公司提高边际利润的有效办法。本文探讨在LG90轧机新增Ф110/Ф 63mm孔型,一道次轧制大规格厚壁管材可行性。在实际生产中一道次出成品不仅提高了生产效率、降低了生产步骤费用、同时也大大的提高TP347H的成材率。     

热处理对Ti90合金冷轧管材组织与力学性能的影响

采用LD60三辊冷轧机制备出规格分别为?50 mm×6 mm×L和?67 mm×10 mm×L的Ti90合金管材,研究了退火温度对管材显微组织及力学性能的影响。结果表明：冷轧态Ti90合金管材的显微组织由扭折排列的α集束构成,经750℃退火后形成α集束分布均匀的网篮组织,经930℃退火后形成双态组织;退火温度对管材的组织特征影响较大,而轧制变形量仅对管材的β晶粒尺寸有一定影响;随着退火温度的升高,Ti90合金管材的室温抗拉强度和-10℃低温冲击韧性先降低后升高,延伸率变化不明显,且在930℃退火后综合性能最优。     

电极扁钢系列产品开发

针对市场需要,唐钢型钢部采用铝镇静钢工艺生产SAE1006低碳低硅电极扁钢,轧制工艺按照箱形孔型系统设计电极扁钢孔型,成功试轧生产了100 mm×240 mm、100 mm×200 mm、100 mm×180mm、130 mm×180 mm、120 mm×245 mm五种不同断面规格电极扁钢,成品成分、尺寸精度、侧边垂直度等均满足用户要求。     

特殊钢异型管材的热挤压试制

用挤压法生产特殊钢异型管材,试制了外方内圆规格(60 mm方×40 mm)的方管。通过挤压工艺流程的设计和挤压力的计算,确定了挤压温度、变形抗力等重要参数。解决了异型管材挤压的关键难点问题:型材挤压工模具及玻璃垫的设计和制作,确定了最佳技术参数。现场试验表明,挤压出的方管产品尺寸精度高,直线度与垂直度较好,外尖角部位无变形,无单边、明显弯曲,且内外表面无划道、凹坑等缺陷。     

TA18钛合金管材织构的测试与EBSD分析

用X射线衍射和电子背散射衍射技术,测试了航空用不同规格TA18钛合金管材的织构,并利用织构测试的数据计算了管材的CSR值.由不同规格TA18钛合金管材的(0002)面极图可以得出,管材内部晶粒基面的c轴主要分布在试样RD-TD面内,且沿着ND方向偏转了约30°左右,大部分分布在0～60°的范围之内.利用极图数据所计算的管材的Kearns系数显示,各种规格管材的fr值约为0.6左右,而ft与f1相对较小.同时结合EBSD测试结果,阐述了晶粒形貌与织构产生的原因,对比分析了管材φ6 mm ×0.5 mm横截面与展开面晶粒取向分布特点,结果显示,管材经过多道次的轧制变形,晶粒沿着轧制方向被拉长,试样内部晶粒也出现了明显的择优取向,其中晶粒c轴主要沿ND方向分布,形成了较强的(0002)基面织构.通过EBSD测试方法得到的CSR值与极图计算值和实测值得到的结果相近,因此极图法是一种测试钛合金管材织构的有效方法.     

260 mm×300 mm轴承钢连铸坯生产φ70～φ75 mm棒材的工艺实践

通过严格控制冶炼、轧制过程,采取快速加热工艺及对Ф650 mm×1/Ф550 mm×1/Φ550 mm×4半连轧生产线的孔型系统重新进行设计、优化,莱钢成功开发了采用260 mm×300 mm大断面连铸坯生产φ70～φ75 mm规格GCr15轴承钢棒材.实践表明,该工艺合理可行、轧制过程稳定,且产品的各项性能指标均符合国家标准要求.     

5083铝合金大规格可调结晶器640 mm×1800～2100 mm扁锭铸造工艺的研究

针对大规格可调结晶器640mm×1800～2100mm 5083合金铸造工艺中存在的渣裂、镁成分超标、热裂、褶皱裂纹、锭尾塌陷裂纹及角部撕裂等缺陷分析了原因,并通过试验研究优化了工艺参数。     

锆合金包壳管涡流检测的影响因素分析

理论分析了检测线圈、激励频率、填充系数等参数的选择对锆合金包壳管涡流检测的影响,以及在包壳管制造过程中尺寸均匀性、残余应力、缺陷的形状等因素对涡流检测的影响.针对规格为Φ9.50×0.57mm的锆合金包壳管,给出了检测参数的选择范围,通过合理的选择检测参数,优化管材制造工艺,正确的识别缺陷信号,可有效地提高涡流检测的可靠性.     

化工防腐钽合金管材的涡流检测研究

理论分析了化工防腐钽合金管材的涡流检测原理和影响检测结果的因素,针对19.05mm×0.381mm化工防腐钽合金管材的涡流检验,阐述了检测工艺参数的确定方法。通过应用实例,表明涡流检验技术在化工防腐钽合金管材生产和检验中发挥的重要作用。     

厚壁大口径φ1219×33 mmX80M用板开发

针对西气东榆三线工程及陕京四线输气管道工程φ1219×33 mm规格X80M管线钢的技术要求,通过合理的成分设计、严格的加热制度和优化的控轧控冷工艺,南钢成功开发出具有高强韧性的33 mm厚度规格X80M管线钢,满足了西气东输三线工程及陕京四线输气管道工程φ1219×33 mm规格X80M管线钢的技术要求.     

管材感应烘干炉内衬材料的选择

在KGPS-50-2.5感应热处理炉中，选用SFG-3、T2、N04400等3种材料的衬管，采用不同规格的管材在同样的频率、送料速度下进行烘干试验，发现随着管材外径的变化，引起管材温度上升的两个主要因素热传递和涡流所占的比例在逐渐变化：随着管材外径的减小，热传递的作用逐渐加大，涡流的作用逐渐减小，当管材外径大于45 mm时，热传递对温度的上升只占30%~35%的作用，当管材外径小于25 mm时，涡流几乎不起作用。对于D≥45 mm的管材烘干时可以选择SFG-3、T2或N04400材料内衬，对于D≤45 mm的管材烘干时，应选择N04400材料内衬。