高强可焊2195铝-锂合金热压缩变形的流变应力

在Gleeble-1500热模拟实验机上,采用高温等温压缩,0.001～10 s-1,变形温度为360～520℃,对2195铝-锂合金在高温压缩变形中的流变应力行为进行了研究,分析了其高温变形的物理本质.结果表明:在应变速率为1 s-1(变形温度为520℃)和应变速率为0.1、0.01、0.001 s-1(变形温度为360～520℃)时,2195铝-锂合金热压缩变形流变应力出现了明显的峰值应力,表现为连续动态再结晶特征;在其它变形条件下存在较为明显的稳态流变特征;可采用Zener-Hollomon参数的双曲正弦函数来描述2195铝-锂合金高温变形时的流变应力行为;在获得的流变应力σ解析表达式中,A、α和n值分别为2.569×1017 s-1、0.012 48 MPa-1和5.94;热变形激活能Q为250.45 kJ/mol.     

KFC铜合金热压缩变形流变应力

在Gleeble-1500热模拟机上对KFC铜合金在应变速率为0．01～10s^-1、变形温度为650～850℃条件下的流变应力进行了研究。结果表明：在实验范围内，KFC铜合金热压缩变形过程中发生明显的动态再结晶；用Zener-Hollomon参数的双曲对数函数能较好的描述KFC铜合金高温变形时的流变应力行为；所获得的应变速率ε解析表达式中，参数InA1、n和α值分别为31．1s^-1、6．08和0．017MPa^-1；其热变形激活能Q为288．79kJ／mol；定量描述了溶质原子对不同纯度铜热变形激活能的影响。并建立了相应关系式。     

铝青铜合金热变形流变应力特征

采用Gleeble-3500热模拟机进行圆柱体压缩试验,研究了新型铝青铜合金在变形温度为650～950℃、应变速率为0.01～5s-1、真应变为0～0.8条件下的流变应力特征。结果表明:应变速率为0.01和5s-1时,铝青铜合金首先出现加工硬化,流变应力达到峰值后趋于平稳,表现出动态回复的特征;应变速率为0.1和1s-1时,合金发生了局部动态再结晶;可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述新型铝青铜合金热压缩变形时的流变应力行为。     

BFe30-1-1铜合金热压缩流变应力行为

通过在Gleeble-1500动态热模拟机上进行高温等温压缩试验，研究了BFe30—1—1合金在高温塑性变形过程中的流变应力行为。试验温度为800-950℃，应变速率为0．1-20s^-1.研究结果表明：BFe30-1-1合金的流变应力随变形温度的增加而减小，随应变速率的增大而增大；应变速率越大，流变应力下降越明显；获得了采用Zener-Hollomon参数来描述的BFe30—1—1合金高温变形的流变应力方程，计算获得该合金变形激活能Q为177．62kJ／mol。     

铝铁合金热压缩流变行为

采用Gleeble-1500模拟实验机研究铝铁合金在783K~693K,应变速率为0.01s-1~10 s-1条件下的热变形行为。结果表明,铝铁合金高温变形时存在明显的稳态流变特征,流动应力对应变速率和温度敏感。实验得出真应力应变曲线分析峰值的应力与变形温度、应变速率之间的关系,用包含Arrhenius项的Zener-Hollomon参数描述铝铁合金高温塑性变形时的流变行为;计算得出材料的真应力-应变方程。     

99.992%高纯多晶铝热压缩流变应力特征

采用Gleeble-1500热模拟机进行高温等温压缩试验,研究了99.992%高纯铝在变形温度为260～500℃、应变速率为0.002～2 s-1条件下的流变应力特征.结果表明,低温(T＝260℃)、高应变速率(＝2 s-1)时其流变应力达到峰值后趋于稳定,表现出动态回复特征;而在较高温度(T≥400℃)及较低应变速率(≤0.2 s-1)下流变应力达到峰值后随应变的增加而不断下降,表现出动态再结晶特征.用Zenner-Hollomon参数的幂函数形式能较好的描述99.992%高纯铝高温塑性变形时的流变应力行为.     

2219铝合金热压缩变形流变应力

通过Gleeble-1500热模拟机对2219铝合金在应变速率为0.1～10s-1、变形温度为320～440℃的流变应力行为进行了研究.结果表明:在实验条件范围内,2219铝合金热压缩变形时,流变应力随变形温度的升高而降低,随变形速率提高而增大;可采用Zener-Hollomon参数的的双曲正弦函数来描述2219铝合金高温变形的峰值流变应力行为;获得的峰值流变应力解析式中,A、α和,n值分别为2.65×10 10s-1、0.020 MPa-1和6.91,热变形激活能Q为153.3kJ/mol.     

2519铝合金热压缩变形流变应力行为

在 Gleeble- 15 0 0热模拟机上对 2 5 19铝合金进行等温热压缩实验 ,变形温度为 30 0～ 5 0 0℃ ,应变速率为0 .0 5～ 2 5 s- 1 ,研究其热压缩变形的流变应力行为。结果表明 :2 5 19铝合金真应力 -应变曲线在低应变速率 (ε<2 5 s- 1 )条件下 ,流变应力开始随应变增加而增大 ,达到峰值后趋于平稳 ,表现出动态回复特征 ;而在高应变速率 (ε≥ 2 5 s- 1 )条件下 ,应力出现锯齿波动达到峰值后逐渐下降 ,表现出不连续再结晶特征。在用 Arrhenius方程描述 2 5 19铝合金热变形行为时 ,其变形激活能 Q为 16 7.81k J/ mol     

Mg-Gd-Y-Zr镁合金热压缩流变应力的研究

采用恒应变速率高温压缩模拟实验，对Mg-Gd-Y-Zr镁合金在应变速率为0．001～1．0s^-1、变形温度为150～500℃条件下的流变应力行为进行了研究，计算了变形激活能及相应的应力指数，建立了峰值流变应力方程。结果表明：在恒温条件下，合金的流变应力随应变速率的增大而增大；在恒应变速率条件下，合金的流变应力随温度的升高而降低；在350-500℃，0．001～1．s^-1的变形条件下，变形激活能和应力指数分别为2215kJ／mol和368；流变应力方程计算出的峰值应力与真实值基本吻合。     

S-816钴基合金热压缩变形的流变应力

文章采用Gleeble-3800热模拟试验机,对S-816钴基合金在应变速率为0.1s-1、1.0s-1、10s-1,变形温度为900℃~1200℃条件下的流变应力进行研究。研究结果表明,在温度900℃~1200℃时,S-816钴基合金的峰值应力,分别比403Nb马氏体耐热钢和S31042奥氏体耐热钢的峰值应力高106%~172%和58%~79%;在温度1000℃以上,变形速率为0.1s-1和1.0s-1时,S-816钴基合金发生完全动态再结晶,其Z参数表达式为Z=.εexp(518000/RT)。     

20CrMo合金钢热压缩变形流变应力研究

在Gleeble-3500热模拟试验机上进行了20CrMo合金钢的热压缩试验,研究了材料在高温时流变应力的变化规律.变形温度为900、1000、1100和1200℃,应变速度为10、1和0.1 s<'-1>,变形量为70%.结果表明:20CrMo合金钢的真应力-真应变曲线在变形温度为900℃、应变速率为10s<'-1>的条件下,出现了应力不连续屈服现象.可采用Arrhenius方程描述20CrMo合金钢的高温热变形行为,材料的变形激活能Q为650kJ/mol.     

7056铝合金高温热压缩流变应力行为

在Gleeble-1500热模拟机上对7056铝合金进行热压缩实验,变形温度为300～450℃,应变速率为0.01～10 s~(-1),研究其热压缩流变应力行为.结果表明:流变应力开始随应变的增加而增大,出现峰值后逐渐趋于平稳;应力峰值随着温度的升高而减小,随着应变速率的增大而增大;可用包含Zener-Hollomon参数的双曲正弦关系来描述合金热流变行为,其变形激活能为224.3826 kJ/mol.     

30ZrCp／W复合材料的高温压缩变形流变应力行为

在Gleeble-1500D热模拟实验机上对30ZrCp/W复合材料进行高温压缩实验,变形温度和应变速率分别为800℃～1 200℃和10-3 s^-1～1 s^-1,研究其高温压缩变形的流变应力行为.研究表明:随变形温度升高,复合材料的流变应力下降,在10-3s^-1和1200℃下,抗压强度为948.7 MPa.在800℃下发生伪塑性变形,未达到预设变形量,真应力-真应变曲线上表现出的塑性为伪塑性,其是由微裂纹的萌生-钝化引起的.随变形温度升高,复合材料发生动态回复再结晶.随应变速率升高,真应力-真应变曲线形状从“锯齿”型向“平滑”型转变.复合材料对应变速率不敏感,随应变速率升高,复合材料的流变应力略有升高.在800℃和1s^-1下,复合材料的抗压强度为1176.9MPa.用Arrhenius方程描述复合材料在1000℃～1200℃的热变形行为,变形激活能为811.4 kJ/mol.     

Hot Deformation Behavior of NiTiHf Shape Memory Alloy Under Hot Compression Test

In this study, the hot deformation behavior of Ni₄₉Ti₃₆Hf₁₅ alloy was investigated. Compression tests were carried out at temperatures ranging from 800 to 1100?°C and at the strain rates of 0.001?C1/s. The peak stress decreases with increasing deformation temperature and decreasing strain rate, a behavior which can be described by plotting the Zener-Hollomon parameter as a function of stress. It was realized that dynamic recrystallization (DRX) was responsible for flow softening. Most of the samples exhibited typical DRX stress-strain curves with a single peak stress followed by a gradual fall down stress. Microstructure evolution showed that new recrystallized grains formed in the vicinity of grain boundaries. The hyperbolic-sine-type constitutive model of Ni₄₉Ti₃₆Hf₁₅ alloy was obtained to provide basic data for determining reasonable hot-forming process. The activation energy for hot deformation of the Ni₄₉Ti₃₆Hf₁₅ alloy was close to 410?kJ/mol.     

2026铝合金热压缩变形流变行为研究

在Gleeble-1500热模机上对2026铝合金进行了热压缩实验,研究该合金在变形温度为300～500℃、应变速率为0.01～10 S-1条件下热压缩变形流变应力行为.结果表明:流变应力开始随应变的增加而增大,出现峰值后逐渐减小并趋于平稳,表现出流变软化特征;应力峰值随温度的升高而减小,随应变速率的增大而增大;可用包含Zener-Hollomon参数的Arrhenius双曲正弦关系来描述2026铝合金热变形行为,其变形激活能为256.02KJ/mol.合金热压缩变形的主要软化机制由动态回复转化为连续动态再结晶.     

热压缩7075铝合金流变应力特征

采用Gleeble-1500热模拟高温压缩变形试验,研究了7075铝合金高温塑性变形时的流变应力行为.结果表明,应变速率和变形温度的变化影响合金稳态流变应力的大小,在变形温度为350～500℃、应变速率为0.01～1 s^-1的条件下,随变形温度升高,流变应力降低;而随应变速率提高,流变应力增大;应变速率和流变应力之间满足指数关系,温度和流变应力之间满足Arrhenius关系,可用Zener-Hollomon参数描述7075铝合金高温塑性变形时的流变应力行为.