10CrNi3Mo钢的低温韧性研究

通过组织观察、系列温度冲击和断口形貌等方法对10CrNi3Mo钢的低温韧性进行研究。根据系列冲击试验的能量判据、断口判据和塑性判据得出了韧-脆转变温度在-100℃以下。采用动态撕裂试验,试验结果表明,动态撕裂试验与系列冲击趋势相同,韧-脆转变温度约为-75℃。经综合研究可知,10CrNi3Mo钢具有良好的低温韧性。     

10CrNi3MoV钢焊接接头低温韧性的研究

通过对10CrNi3MoV钢焊接部位的组织观察,低温及系列温度冲击功和断口形貌的分析,结果表明该钢焊接接头的熔合线上平台冲击功在140J以上,上平台转变温度为-35℃,50％冲击功转变温度为-70℃.-50℃的冲击功分散度比较大,平均值为109J,-70℃冲击功平均值仍有80J以上.韧脆转变温度低于-70℃.     

400-18LT球墨铸铁的韧脆转变温度检测方法研究

研究了-130~0℃下400-18LT低温球墨铸铁低温冲击性能,计算出QT400-18AL冲击功随温度变化曲线,随冲击温度的降低,冲击功逐渐降低,在-74.3℃达到韧脆转变温度点。用ZESS-18扫描显微镜观察了不同冲击温度下断口形貌,根据冲击断口测量晶状区断面率,根据晶状区断面率随温度变化曲线拟合出韧脆转变温度为-72.4℃。两者的测试结果是吻合的。     

大型核电锻件用16MND5钢韧脆转变温度的确定

以百万千瓦级核反应堆压力容器( RPV)大型筒体锻件用16MND5钢为研究对象,通过对其化学成分、非金属夹杂物、晶粒度及组织的有效控制,获得了优异的冲击性能.采用冲击吸收功法和脆性断面率法,并结合断口形貌观察最终确定其韧脆转变温度低于-26℃.     

U165超高强度钻杆钢韧脆转变临界点的表征方法

采用冲击吸收能量法、剪切断面率法以及非剪切区颈缩比法对U165超高强度钻杆钢的韧脆转变温度进行了表征。结果表明：U165钻杆钢的韧脆转变温度约为1.8℃,高于1.8℃时,断裂模式逐渐变为韧性断裂,低于1.8℃时,断裂模式逐渐变为脆性断裂。非剪切区颈缩比法得到的试验钢的韧脆转变温度与冲击吸收能量法、剪切断面率法得到的基本一致,这说明非剪切区颈缩比法可用于表征试验钢的韧脆转变温度。3种方法相互结合,能够更有效地表征材料的韧脆转变温度。     

25CrNi3MoV大型锻件用钢冲击性能的研究

对新型大锻件用钢25CrNi3MoV在不同回火温度和冲击试验温度下的组织与冲击性能进行了研究.结果表明,25CrNi3MoV钢在200～600 ℃范围内回火时,随回火温度的升高,屈服强度缓慢下降、冲击吸收功缓慢增大;600 ℃以上回火时,强度急剧下降、冲击功迅速升高.670 ℃回火后,试验钢具有良好的强韧性配合,屈服强度为750 MPa,室温冲击功为92 J,脆性转变温度50% FATT为-90 ℃.     

含硼超高锰钢的韧脆转变温度的研究

采用系列冲击法测定了含硼超高锰钢在20～-80℃的冲击韧性.根据脆性转变温度曲线和断口形貌,确定其韧脆转变温度为-70℃,并分析了影响韧脆转变温度的因素.     

X90管线钢的低温冲击韧性和断口形貌分析

采用系列温度冲击试验法测定了X90管线钢在-100~0℃的冲击吸收能量和剪切断面率,用扫描电镜观察了不同温度下试验钢的冲击断口形貌。结果表明,该管线钢具有良好的低温冲击韧性,-80℃时的冲击吸收能量可达219 J,韧脆转变温度ETT50为-78.5℃、FATT50为-83.5℃;冲击断口形貌在0、-20℃下以大而深的等轴状韧窝为主,在-40、-60、-80℃下以抛物线韧窝为主,且韧窝尺寸和深度开始减小,在-100℃以扇形解理花样为主。试验钢在-80~-40℃温度区间,冲击断口发生显著分离现象,导致冲击吸收能量与剪切断面率曲线斜率减小。     

不锈钢X10CrNiMoV12-2-2韧脆转变温度的测试

介绍汽轮机叶片材料X10CrNiMoV12-2-2韧脆转变温度(FATT<,50>)的测试过程及技术难点,并对实验数据进行了进一步分析和讨论.结果表明,FATT<,50>的测试符合ASTMA 370、GB/T229-1997标准的要求.随着温度的降低,冲击功急聚下降.     

环境条件对10CrNi3MoV钢抗裂性的影响

通过对590MPa级船用高强度结构钢(10CrNi3MoV钢)和配套焊条的抗裂性试验以及焊条熔敷金属扩散氢逸出特性测定，研究了环境条件(温度和湿度)对焊条熔敷金属扩散氢含量、扩散氢逸出特性以及抗裂性的影响。研究结果表明，在不同环境条件下，焊条熔敷金属扩散氢含量和扩散氢逸出特性的不同是造成抗裂性具有不同表现的主要原因。后期阶段慢速逸出扩散氢量HDs是影响多道焊抗裂性的关键因素，并对其产生的原因进行了分析。     

10CrNi3MoV船体钢焊缝断裂韧度的试验研究

为了研究10CrNi3MoV高强度船体钢不同强度焊缝金属的断裂韧度,使用相关的不同强度焊条制作接头试样,进行了金属拉伸试验与裂纹尖端张开位移(CTOD)试验,并利用金相显微镜和扫描电镜对母材与焊缝金属以及相应的CTOD断口进行了微观分析.研究表明,随着焊缝金属强度的降低,其断裂韧度有明显的上升趋势.通过金相与断口分析,讨论了其内在的微观组织依据.对于10CrNi3MoV钢,适度的低强匹配有利于提升焊缝断裂韧度,比传统的等强或高强匹配获得更好的焊接接头安全性能.     

热处理对10CrNi3MoV钢组织与性能的影响

针对热加工后性能恶化的10CrNi3MoV钢,开展了循环淬火热处理工艺试验,进行力学性能测试、组织观察和晶粒度评定.结果表明,采用835 ℃×2 h淬火+820 ℃×2 h淬火+630 ℃×3 h回火新型调质工艺可有效细化10CrNi3MoV钢的晶粒,使之获得良好的强韧性匹配.     

10CrNi3MoV钢手工电弧焊接维修预热温度的估算

利用图表法对10CrNi3MoV钢手工电弧焊接维修预热温度进行估算,并分析了化学成分、焊接热输入、板厚对预热温度的影响.结果表明,随着钢板的碳当量增加、焊接热输入降低和板厚增加,焊接预热温度升高.采用图表法预测10CrNi3MoV钢焊接预热温度与实际斜Y型抗裂性试验结果具有较好的一致性,用图表法估算焊接预热温度具有较好的工程适应性.     

10CrNi3MoV钢气体保护焊氢致裂纹的萌生和扩展

研究了气体保护焊 (WM96 0 -S焊丝和Ar 2 0 %CO2 气体 )不预热焊接5 90MPa级 10CrNi3MoV钢氢致裂纹萌生和扩展规律。在 - 5℃和相对湿度 80 %的条件下 ,采用小铁研抗裂性试验方法进行抗裂性试验。通过比较单道焊和双道焊的裂纹率及裂纹扩展方式说明 ,MIG焊 (熔化极惰性气体保护电弧焊 )焊缝具有良好的抗裂能力 ;双道焊的抗裂能力显著高于单道焊 ;单道焊时氢致裂纹为沿晶方式扩展 ,双道焊时氢致裂纹为穿晶方式扩展。双道焊时 ,第一道焊缝HAZ(热影响区 )过热区受第二道焊缝焊接热循环作用 ,在根部HAZ粗大晶粒晶界两侧产生的细小晶粒是影响氢致裂纹扩展方式和提高抗裂能力的主要原因。根据裂纹扩展方式的变化 ,对氢致裂纹萌生和扩展机制进行了讨论     

34CrNi3MoV锻件环状裂纹浅析

我公司在生产34CrNi3MoV锻件时冒口端环裂严重,对此缺陷进行了解剖分析。经分析,电渣钢锭熔速过快是造成锻件环裂的重要原因。后期采取提高填充比、降低熔速后,无环状裂纹产生,大大提高了锻件合格率。     

A study on HAZ’s microstructure and grain size of 10CrNi3MoV steel

0　Introduction10CrNi3MoVsteelisakindofquenchedandtemperedsteelwith 5 90MPahighyieldstrength .Duetoitsexcellentweldabilityandimpacttoughness,10CrNi3MoVsteeliswide lyusedinmainpartofshipstructure .However,itswellpropertiesareachievedinvirtueofcontrollingweldingparam eterstrictly .Atthesametime ,owingtoitscoldcrackingsusceptibility ,10CrNi3MoVsteelneedspreheatingweld .Meanwhile,structureandpropertiesofsteelwillbechangedundertheconditionofweldingthermalcycle .Forexample,twinedmartensitehasb…     

35CrNi3MoV钢组织遗传消除工艺研究

通过试验研究了两种预备热处理工艺——两次高温正火工艺和临界区高温侧正火工艺以及最终热处理工艺对消除35CrNi3MoV钢组织遗传效果的影响。研究结果表明,两种预备热处理都有良好的消除组织遗传、细化晶粒的效果,最终热处理后,晶粒进一步细化。     

34CrNi3MoV钢的热处理和性能

本文研究了 34Cr Ni3Mo V钢的基本热处理工艺参数与常规性能和高温强度的关系 ,提供了一些试验数据。