低温下35CrMo钢与35钢、16Mn钢的焊接研究

在对35Cr Mo钢与35钢和16Mn钢焊接性进行分析研究的基础上,因35CrMo钢的碳当量高,淬硬倾向强,属于较难焊接的材料,尤其在低温下特别容易产生焊接裂纹,因此我们采用在35Cr Mo钢上与35钢和16Mn钢相焊接的部位堆焊过渡层金属的方法,很好的实现了在低温下35Cr Mo钢与35钢和16Mn钢的焊接。     

U型螺栓断裂原因分析

运用扫描电镜、金相显微镜和直读光谱仪对42Cr Mo钢制U型螺栓的断裂原因进行了分析,同时,进行了拉拔模拟试验。实验表明:由于42Cr Mo钢热轧状态心部往往存在马氏体组织,在不经过退火的情况下直接酸洗后拉拔加工,心部易出现横向裂纹,后续加工时裂纹进一步扩展,易导致螺栓发生断裂。     

热压法制备W-Mo-Cr-Al_2O_3复合材料的微观结构与力学性能

以亚微米级W、Mo、Al2O3粉末和微米级Cr粉为原料,在1 600℃下热压制备W-Mo-Cr-Al2O3复合材料,利用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)和能谱分析(EDS)研究该复合材料的微观结构和断口形貌,测试复合材料的力学性能,对其断裂模式进行分析,并研究Al2O3含量对W-Mo-Cr-Al2O3复合材料性能的影响。结果表明:W-Mo-Cr-Al2O3复合材料中存在分布均匀的富W,Cr(W,Mo)金属相和Al2O3陶瓷相。W、Mo、Cr之间可以部分溶解,特别是Cr溶于Al2O3可增强金属相和陶瓷相的结合,使材料具有很高的强度和韧性。随Al2O3含量(体积分数)从10%提高到30%,材料的硬度提高17%,但抗弯强度和韧性分别降低8%和3%。复合材料的断裂模式为沿富W相/Al2O3相的界面、富W相/Cr(W,Mo)相界面及Cr(W,Mo)相/Al2O3相界面的沿晶断裂和Cr(W,Mo)相的穿晶断裂。     

粉末冶金组合烧结中空凸轮轴的组织与性能

采用粉末冶金组合烧结技术制备由Fe-Cr-Mo-P-Si-Cu-C凸轮和16Mn钢管为芯轴组成的中空凸轮轴,对凸轮的密度、硬度等物理性能、摩擦磨损性能和微观组织进行测试与分析,研究烧结致密化机理,并与传统凸轮材料球墨铸铁的摩擦磨损性能进行对比。结果表明:Fe-Cr-Mo-P-Si-Cu-C凸轮材料在烧结过程中产生Fe-C-P三元液相,Cr、Mo元素溶解于液相中使得液相量显著增加,促进液相烧结,体积收缩率高达19.1%。凸轮材料的平均密度为7.51 g/cm3,平均硬度(HRC)53.7,与钢制芯轴形成牢固的冶金结合,扭矩高达1 150 N·m,连接可靠性较好;该凸轮材料的硬度与传统球墨铸铁凸轮材料相近,耐磨性是球墨铸铁的3倍,质量减轻35%,满足发动机使用要求。     

卷筒芯轴勾头断裂失效分析与对策

某热轧板带生产线上使用的卷取机卷筒芯轴勾头在生产过程中突然断裂,通过对卷筒使用过程中芯轴勾头进行受力分析,找出断裂主要原因,并采取了对应的对策,取得了明显的效果,确保卷筒正常运行。     

硫化物对W6Mo5Cr4V2冷轧芯辊疲劳裂纹萌生的影响

硫化物夹杂对疲劳裂纹源萌生的影响有正负二重性.分析了硫化物形状、尺寸、分布和力学性能对高速钢W6Mo5Cr4V2冷轧芯辊疲劳断裂的作用.认为质软硫化物能够对脆性夹杂物起到包裹、缓冲过渡作用,减缓硬脆非金属夹杂物对基体产生的嵌镶应力,阻止疲劳裂纹的萌生.但其对基体的割裂作用依然存在.     

9Cr2Mo冷轧辊断裂原因分析

通过对9Cr2Mo冷轧辊横向断口的化学分析、金相检验和扫描电镜分析,找出9Cr2Mo冷轧辊断裂的原因。中心孔加工粗糙是诱发裂纹形成的外因,而轧辊锻造工艺及热处理工艺不恰当则是产生断辊的内在原因。     

采用45号钢焊接修复9Cr2Mo矫直辊的方法

采用45号钢替代轴和原辊身热装与焊接修复法，完成9Cr2Mo矫直辊的修复，保证公司生产，解决9Cr2Mo和45号钢焊接问题。     

15Cr14Co12Mo5Ni2齿轮钢的扭转疲劳特性及裂纹扩展行为

 通过扭转疲劳试验,研究了15Cr14Co12Mo5Ni2钢的扭转疲劳断裂的裂纹扩展行为和夹杂物尺寸与扭转疲劳寿命之间的关系。得到了钢的扭转疲劳极限强度和[τ-N]曲线,15Cr14Co12Mo5Ni2钢的扭转疲劳极限强度为350 MPa,扭转疲劳寿命分散度较大。通过断口观察,发现15Cr14Co12Mo5Ni2钢的疲劳破坏模式以表面破坏和近表面破坏为主,主要由氧化物夹杂引起。通过计算应力强度因子[ΔK]和裂纹扩展门槛值[ΔKth]分析15Cr14Co12Mo5Ni2钢的疲劳裂纹扩展的断裂力学条件,试验钢在断裂过程中受载荷情况为,II型载荷—I型载荷—II型载荷—I＋II型载荷,分别对应起裂源区、纤维区、疲劳裂纹扩展区和瞬断区;当有大裂纹产生时,则不会产生纤维区,受载荷情况则为：II型载荷—I＋II型载荷。通过公式推导和数据拟合得到夹杂物尺寸和15Cr14Co12Mo5Ni2钢扭转疲劳寿命的关系,发现随着夹杂物尺寸减小,钢的[τ-N]曲线向高寿命区移动。当引起裂纹萌生的夹杂物尺寸小于5 μm时,在350 MPa应力下,15Cr14Co12Mo5Ni2钢的扭转疲劳寿命超过107循环周次。     

42CrMoS4钢淬火劈裂原因分析

为了研究42CrMoS4棒材淬火劈裂的原因,采用扫描电镜、金相显微镜和电子探针对试样组织形貌及成分进行了分析。结果表明:该棒材劈裂始于芯部,与芯部马氏体异常组织和聚集的硫化锰有关,而芯部马氏体的形成与带状偏析有关,其中Cr、Mo元素成分偏析严重。芯部马氏体与珠光体和铁素体共存,在应力条件下导致马氏体区开裂,而聚集的硫化锰又加速了裂纹扩展,造成整个棒材劈裂。     

小型纵剪机组卷取机胀缩卷筒的设计与应用

介绍小型纵剪机组卷取机四棱锥卷筒胀缩原理,再以纵剪机组技术参数为依据,做了以下几部分的分析、计算：确定卷筒直径及胀缩行程,卷筒径向压力计算,胀缩平衡力的计算,螺旋传动副强度校核等论证了卷筒结构的合理性及安全性。并对卷筒在实际生产中的使用效果进行了说明。     

无缝钢管回退式芯棒二辊连轧特性分析

利用有限元软件MSC.Superform对回退式芯棒钢管连轧过程进行数值模拟,探究回退式芯棒二辊连轧钢管的金属变形、力能参数及运动学特点。结果表明:与全浮动芯棒相比,回退式芯棒轧制时金属横向流动较小,降低了孔型开口处金属过充倾向;钢管平均壁厚偏薄,促进了钢管减壁,但可能会造成壁厚收缩;轧制力有一定的降低。与限动式芯棒相比,芯棒轴向力较大,钢管易发生抱棒。     

MPM连轧机芯棒限动速度制度的探讨

芯棒是限动芯棒连轧钢管机组中最重要的热变形工具,其使用效果决定着钢管生产成本的高低.通过分析限动速度与芯棒预插入行程、芯棒规格和芯棒调头使用之间的关系,合理选用芯棒的限动速度,以保证连轧工艺的稳定可靠,生产出高精度的产品,提高芯棒的使用寿命.     

热镀锌钢卷卷轴印缺陷的消除

热镀锌机组在生产厚度小于0.4 mm以下薄规格带钢时,卷取机的涨轴处于涨开状态卷取钢带时,钢卷内圈产生较多的卷轴印,有卷轴印的钢卷在彩涂机组的涂敷过程中产生漏涂缺陷。通过在热镀锌卷取机芯轴、彩涂开卷机芯轴上增加具有弹性的胶套筒的方法,消除或减少卷轴印。     

改善铝材卷取机卷筒性能的途径

简述了原有的卷取机卷筒的特点及不足,探讨了改善卷取机卷筒性能的一些途经。     

冷连轧机开卷机卷筒主要参数的计算与分析

文章主要针对冷连轧机开卷机卷筒的结构特点,对卷筒相关主要零部件的强度计算方法进行了分析探讨,并在实际生产中证明所设计的卷筒是安全的。     

挤压轴破坏成因与对策

结合生产实际,分析了现行中小型卧式挤压机用挤压轴结构设计上的不足,通过校核计算验证了挤压轴失效形式的原因,提出了建议及措施。     

挤压针系保全拆卸方案设计与应用

优化设计挤压针后端结构，配置针前端受力件及配备相应的垫块，并借助扭拧机制定出拆卸针前端的方案，经过现场实际应用，效果良好。     

影响H13芯棒钢冲击韧性的因素分析

由于H13芯棒本身的特性及其特殊使用条件,冲击韧性是影响其使用寿命的主要因素。通过显微组织观察,分析了某厂所产H13芯棒钢冲击韧性低的原因。研究结果表明：枝晶偏析、带状偏析、液析碳化物及存在于晶界或马氏体边界的二次碳化物,是导致芯棒冲击韧性降低的主要原因。通过制定合理的电渣工艺,并采用高温扩散退火和大锻造比反复多向锻造,锻后及热处理后采用快冷,可避免上述问题的发生,从而达到提高芯棒冲击韧性的目的。     

现代连轧管机组用芯棒生产技术

论述了现代连轧管机组主要变形工具芯棒的工况条件、失效形式,芯棒消耗量的大小直接影响无缝管的生产成本,根据芯棒的服役条件确立选材原则、制造工艺、规格。