双环戊二烯解聚过程实验及动力学研究

在管式反应器中进行了双环戊二烯解聚为环戊二烯的实验,反应温度为300～350℃。通过对双环戊二烯解聚为环戊二烯的过程进行动力学分析,建立了简化的解聚反应的动力学方程,并用单纯形法根据实验数据获得了模型中的参数。把模型用于1000 mm反应器的计算,计算结果与实验数据吻合较合,表明模型是适合的,为进一步的放大提供了依据。     

双环戊二烯解聚制环戊二烯的工程开发研究

对双环戊二烯解聚制环戊二烯的反应过程进行了热力学与动力学分析 ,建立了解聚反应器的数学模型 ,包括反应动力学模型与传递过程模型。在中试装置上对反应动力学模型进行了检验 ,模拟计算结果与中试反应器实际反应结果符合较好     

一种制备高纯度双环戊二烯的方法

<正>本发明公开了一种制备高纯度双环戊二烯(DCPD)的方法。以粗双环戊二烯为原料,在解聚过程中加入稀释剂,双环戊二烯与稀释剂按0.5~5的比例混合后进入解聚精馏塔;在常压下,解聚温度为160℃~200℃,回流比为0.5~5,解聚时间为1h~3h。塔顶获得高纯度的环戊二烯(CPD),环戊二烯再经一管式反应器,反应温度为 40℃~120℃,反应压力为(0.1~1.5)MPa,停留时间为 4h~10h,最终获得纯度     

二聚-解聚法制备高纯双环戊二烯的技术进展

综述了在制备高纯双环戊二烯过程中二聚和解聚反应的温度、时间和压力对选择性和转化率的影响,给出了最佳操作条件的取值范围。对提高二聚的转化率和选择性、解决解聚过程中的结焦问题而采用的新技术进行了分析介绍。     

裂解C9组分制备高纯度双环戊二烯技术研究

裂解C₉组分中含有大量的双环戊二烯馏分，为了提高回收双环戊二烯的纯度，采用常压蒸馏的方式从裂解C₉组分中回收双环戊二烯，然后通过气相解聚的方式将其裂解成环戊二烯，最后再通过聚合的方式制备高纯度的双环戊二烯。不同阶段工艺参数优化实验结果表明：当精馏塔顶温度为106℃、回流比为2时，常压蒸馏后回收双环戊二烯的效果最好，收率可以达到85.6%；当氮气与双环戊二烯的摩尔比为2、反应时间为8 s、一段反应温度为260℃、二段反应温度为280℃时，气相解聚效果最好，双环戊二烯的解聚率可以达到99.9%，环戊二烯的收率可以达到98.8%；当聚合反应时间为10h、聚合反应温度为80℃时，采用聚合法制备的双环戊二烯纯度可以达到99.1%，达到了高纯度产品的要求。     

双环戊二烯的新型分解法

本文报道了一种双环戊二烯的新型解聚法,该方法把管式裂解的先进手段引入到双环戊二烯解聚中。先将原料汽化,再使其通过高温管道、在汽态下高温解聚。克服了常规液态解聚时温度难于超过双环戊二烯沸点的限制,可把解聚温度提高到330℃左右,从而大大提高了解聚速率和单环产率,此外由于采用了解聚分馏同步进行的办法,总计可提高速率4倍,节能50％。生产实践证明这种方法稳定可靠,具有很好的推广应用价值。     

高效换热器在双环戊二烯解聚系统的研究应用

以C9裂解产品为热聚原料的双环戊二烯解聚系统,原设计采用普通列管式换热器作为解聚物料进料加热器,高温导热油用量大,易结焦,仅运行30 d就需停车清洗;高效单旋式换热器与螺旋板式换热器组合技术的应用,将热聚原料进行切割加热,在气/液段分别选择合理的流速及停留时间,用中温导热油替代高温导热油,已连续运行4个月以上,且未拆开...     

双环戊二烯的制备方法

双环戊二烯的制备方法双环戊二烯的制备有下面２种方法。１二聚、解聚、精馏法石脑油分解的Ｃ＿５馏分含有表１所示的各种成分。以这种Ｃ＿５馏分为原料，环戊二烯容易发生二聚，生成双环戊二烯的性质和由利用双环戊二烯热分解引起的解聚速度大的特性，反复进行热二聚、热...     

真空间歇精馏法精制双环戊二烯的研究

采用真空间歇精馏技术精制聚酯级双环戊二烯中的双环戊二烯,考察了操作压力、回流比、塔釜和塔顶温度对双环戊二烯质量分数和收率的影响,优化得到较佳精馏操作条件.实验结果表明:适宜的工艺条件为塔顶压力9kPa,回流比为3,塔釜温度为68～106℃,塔顶温度为45～87℃,在以上条件下,产品中双环戊二烯质量分数达到96％以上,收率达到90％以上,为工业化提纯双环戊二烯提供了实验依据.     

二氯二环戊二烯基锆合成方法的改进

双环戊二烯在180°C解聚为环戊二烯,冰水浴条件下环戊二烯与钠砂反应得到环戊二烯基钠,再在二甲苯为溶剂、低温下环戊二烯基钠与四氯化锆按理论摩尔比2∶1反应3h时得到二氯二环戊二烯基锆,整个过程始终要用氮气保护。产率可以达到70%。     

生物膜法A~2/O~2焦化废水处理系统缺氧反应器工艺特性

以焦化厂废水处理系统气浮设备出水为试验废水水源,在中试规模上研究了生物膜法A2/O2(厌氧/缺氧/好氧/好氧)系统中缺氧反应器的工艺特性和效果。缺氧反应器为以陶粒作填料的上流式滤池。研究结果表明,缺氧反硝化对去除焦化废水中COD有重要作用。反硝化菌可利用一些好氧微生物和厌氧微生物都难以降解的焦化废水中的有机物作碳源,反硝化反应器可去除进水中40%的COD。缺氧反硝化反应器进水碳氮质量比在5以上就可基本满足焦化废水反硝化对碳源的需求。稳定运行状况下的NO3--N容积负荷不大于0.24 kg/(m3.d)。缺氧反应器的水力停留时间不小于24 h。系统进水COD、NH3-N的质量浓度分别在1 000～2 200、200～400 mg/L范围内,对系统进水不进行稀释的条件下,水解酸化反应器HRT为20 h,缺氧反应器HRT为24 h,一级好氧反应器和二级好氧反应器HRT均为48 h,二级好氧反应器硝化液回流比为3时,生物膜法A2/O2系统处理出水的COD和NH3-N可以同时达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的一级排放标准。     

生物膜法A^2／O^2焦化废水处理系统缺氧反应器工艺特性

以焦化厂废水处理系统气浮设备出水为试验废水水源,在中试规模上研究了生物膜法A^2／O^2（厌氧／缺氧／好氧／好氧）系统中缺氧反应器的工艺特性和效果。缺氧反应器为以陶粒作填料的上流式滤池。,研究结果表明,缺氧反硝化对去除焦化废水中COD有重要作用,．反硝化菌可利用一些好氧微生物和厌氧微生物都难以降解的焦化废水中的有机物作碳源,反硝化反应器可去除进水中40％的COD。缺氧反硝化反应器进水碳氮质量比在5以上就可基本满足焦化废水反硝化对碳源的需求．．稳定运行状况下的NO3^- -N客积负荷不大于0．24kg／（m^3·d）．缺氧反应器的水力停留时间不小于24h。系统进水COD、NH3-N的质量浓度分别在1000～2200、200～400mg／L范围内,对系统进水不进行稀释的条件下．水解酸化反应器HRT为20h．缺氧反应器HRT为24h．一级好氧反应器和二级好氧反应器HRT均为48h．二级好氧反应器硝化液回流比为3时．生物膜法A^2／O^2系统处理出水的COD和NH3-N可以同时达到《污水综合排放标准》（GB8978—1996）中的一级排放标准。     

活性炭纤维阴极电Fenton法处理焦化废水

采用活性炭纤维阴极电Fenton法处理焦化废水,研究不同因素对焦化废水中挥发酚处理效果的影响,确定最佳工艺参数。在自制三维电极反应器中,改变pH值、反应时间、电解电压、活性炭粒子投加量等因素对焦化废水进行处理。试验结果表明,在pH值为3、反应时间为90 min、电解电压为15 V、活性炭粒子投加量为40 g/L条件下,活性炭纤维阴极电Fenton法对焦化废水中的挥发酚处理效果最佳,去除率能达到89.3%。活性炭纤维阴极电Fenton法处理焦化废水中的挥发酚效果明显。     

AILR+MBR工艺处理焦化废水虚拟设备

采集三相气提升循环流化床(AILR) 膜生物反应器(MBR)工艺处理焦化废水的中试试验数据,在Labview的编程平台上,基于MBR脱C、脱N模型、溶解氧浓度和膜面流速计算模型,对该工艺进行了动态模拟,模拟结果表明:出水COD、NH3-N浓度等模拟值能够很好地和实测值相吻合,相对误差小。     

组合工艺处理难降解焦化废水试验研究

采用A^2／O-臭氧氧化．活性炭过滤的组合工艺对焦化废水进行处理,以解决其达标排放。进水COD1267mg／L,NH3-N113mg／L,SS150mg/L左右时．工艺对COD、氨氮、SS的去除率分剐达到93％、95％、95％,出水满足《污水综合排放标准》（GB8978-1996）一级标准。试验结果零明该工艺对焦化摩水...     

水解酸化-A2/O -MBR-BAC组合工艺处理焦化废水试验研究

为解决焦化行业废水处理不达标的问题,试验研究了水解酸化-A2/O -膜生物反应器(MBR)-活性炭过滤(BAC)的组合工艺处理焦化废水的可行性.结果表明,进水NH3-N的质量浓度为88 mg/L左右时,出水NH3-N的质量浓度稳定在3 mg/L左右,组合工艺对NH3-N的去除率能达到96％.同时,进水CODCr的质量浓...     

水解酸化-A2/O-MBR-BAC组合工艺处理焦化废水试验研究

为解决焦化行业废水处理不达标的问题,试验研究了水解酸化-A2/O-膜生物反应器（MBR）-活性炭过滤（BAC）的组合工艺处理焦化废水的可行性。结果表明,进水NH3-N的质量浓度为88 mg/L左右时,出水NH3-N的质量浓度稳定在3 mg/L左右,组合工艺对NH3-N的去除率能达到96%。同时,进水CODCr的质量浓度在970mg/L左右,出水CODCr去除率能达到90%,出水满足GB 8978—1996《污水综合排放标准》一级标准,该工艺对焦化废水有很好的处理效果。     

碳氮比对AAO泥水回流工艺处理焦化废水的影响

采用AAO泥水回流工艺处理焦化废水,研究了进水碳氮比（C／N）对COD、氨氮及TN去除率的影响。研究表明,进水碳氮比（C/N）在12—25范围内,厌氧滤池COD去除率和氨化率分别达到37％和30％;缺氧进水碳氮比（C／N）控制在5．3-11．9范围内,MO泥水回流系统去除COD与氨氮效果的影响不明显,平均去除率分别为89．6％和95．2％;缺氧进水碳氮比（C/N）控制在7．5～8．6范围内,系统具有较好的TN去除率,平均值为72．2％。出水COD和NH3-N均能够达到污水综合排放标准中的二级标准。     

巨型炼焦反应器

——介绍了巨型炼焦反应器JCR-B型示范装置的结构,三年多的试验结果表明,JCR装置不仅可改善焦炭的质量,扩大炼焦用煤的范围,而且可节省能耗,大幅度降低污染物的排放量,可作为替代传统焦炉的新炉型。     

厌氧/特异性移动床生物膜反应器处理焦化废水

采用厌氧/特异性移动床生物膜反应器(AMBBR/SMBBR)工艺对焦化废水进行生物降解,在单因素实验基础上,通过基于Box-Behnken设计的响应面法对SMBBR实验参数进行优化,并采用气相色谱-质谱(GC/MS)检测各单元废水中有机组分变化,探究有机污染物降解机理.结果表明,工艺运行参数在DO的质量浓度为5 mg/...