高压蓄能器的选材及热加工工艺

我厂制造的YS_2～600型高压水发生器能产生6000kgf/cm~2的水流,高压蓄能器是其中的重要部件之一。我们知道,水在高压作用下具有可压缩性,例如当压力为4200kgf/cm~2时,水的压缩率为12％。高压蓄能器就是根据水的可压缩性原理设计的。为了提高蓄能器的承压能力,使整个缸壁产生的应力趋于均匀,使材料得到合理利用,并能提高缸体疲劳强度,蓄能器缸体设     

NXQ型皮囊式蓄能器鉴定会

一九七九年九月十七日至廿二日在南京市由江苏省机械工业局主持召开NXQ 型蓄能器系列技术鉴定会。该系列由一机部蓄能器联合设计组设计、经南京锅炉厂等单位试制,公称容积为10、16、25及40升、工作压力为100、200、320kgf/cm~2、共     

XIP微型高温三轴压力容器的研制

一、引言XIP微型高温三轴压力容器是在学部委员陈宗基教授指导下,由我厂设计研制的一种新颖的压力容器。容器承受三轴压力(轴压1200kgf/cm~2,围压500kgf/cm~2,孔隙流体压力450kgf/cm~2),工作温度室温～ 200℃,能     

DSY-1300型电动试压泵

海门试压泵厂自行设计制造的DSY-1300型电动试压泵于1984年12月在该厂试制成功并通过技术鉴定。 1.型式与基本参数型式:立式双缸往复式额定排出压力:1300kgf/cm~2 低压缸工作压力:25±5kgf/cm~2 流量:额定排出压力时(两个柱塞工作):18l/h 压力25±5kgf/cm~2时(四个柱塞工作):701.5l/h 往复次数:100min~(-1) 柱塞行程:40mm     

Y型密封圈标准系列设计试验研究

随着液压技术的发展,要求密封元件的密封性能必须可靠。过去由于密封元件不过关,出现了漏油、漏气和漏水问题。为彻底解决“三漏”问题,我们从1972年开始对聚氨酯Y型密封圈作了系统的研究。从十几毫米的小直径到900毫米的大直径、从低温-28℃到 37℃(油温为40～50℃)、从低压4kgf/cm~2到高压360kgf/cm~2和超高压500～750kgf/cm~2等条件下都进行了大量的试验验证与试用工作。     

伺服缸活塞面积和伺服阀流量的解析法选择

电液位置伺服缸的活塞与负载的力平衡方程式,在忽略库仑摩擦等非线性负载及油液质量后,一般为Ap_L=m(d~2y)/(dt~2)+B_c(dy)/(dt)+Ky (1)式中A——活塞的有效面积(cm~2) p_L——负载压力(kgf/cm~2) m——活塞与负载的总质量     

蓄能器耐压试验台简介

根据蓄能器耐压试验要求,我厂自制了蓄能器耐压试验台,其液压系统如图1所示。此试验台适用于0.6,1.6、2.5、4、6.3升,100、200、320 kgf/cm~2皮囊式蓄能器     

状态反馈在电液力控制系统中的应用研究

基本符号意义A——活塞作用面积(cm~2)B——活塞可动部分的粘性阻尼系数(kgf·sec/cm)B_0——磁感应强度(G_(?))b_0——一级阀粘性阻尼系数(kgf·sec/cm)C_(KP)——泄漏系数(cm~5/kgf·sec)     

鼓型蕾型圈高压往复密封件

鼓型和蕾型橡胶密封圈是西北橡胶研究所为适应液压支架更高使用压力(600kgf/cm~2以下)的需要而研制的新产品,该密封件结构设计合理,压缩量减小,使用寿命长,装     

控制压力范围较宽的气动阀

46〃A 型双模定型硫化机的后充气管路需要一种控制压力范围较宽的气动阀,通径8、工作压力0～8kgf/cm~2,控制压力0.2～8kgf/cm~2。广东仪表厂按上述要求试制成工K25ZQ-T_1型气动阀,现已批量生产。该阀结构如附图所示,主阀部分采用硬配阀芯、阀套,弹簧复位。控制部分采用软     

蓄能器的应急维修

武林牌ZL50型装载机的蓄能器（见附图）采用活塞将缸体分隔为气、油两室,活塞与缸壁间用密封圈密闭,气室内充氮气,充气压力为3．5MPa。ZL50型装载机的蓄能器1．盖螺母2．充气阀杆3．锁紧螺母4．缸体6．活塞7密封件作业中,蓄能器一旦损坏,又无法解决氮气及相应充气工具时,将严重影响工作。此时可采用一种应急的修理办法。首先,将蓄能器分解、清洗、换件并修好;在更换密封件时应初步试装一次活塞,并准备0．5kg左右的液压油;先将蓄能器充气阀锁紧螺母旋紧,并将蓄能器倒立,用木块支起、放稳,以免损坏充气阀部件。自制一支火把并…     

液压缸常用缓冲结构及特性

液压缸在运动速度较高(大于150mm/s、工作压力较大(大于80kgf/cm~2)及与其相连的机构质量较大时,具有不可忽视的动量。为减小活塞到达行程终点时,由该动量引起的机械冲击,采取适当的缓冲措施是十分必要的。对于活塞到达终点时产生的有害冲击,有两种途径加以控制。一种是在液压缸外部     

Ω型膨胀节整体成形

我厂根据内等压成形原理,采用整体成形制造成功Ω型膨胀节。材质:OCr18Ni9Ti,设计压力:38kgf/cm~2,试验压力:57.2kgf/cm~2Ω膨胀节截面半径为φ48mm,内外径之比为760/906.2。该产品现已在装置中运转,使用情况良好。     

内径900mm,压力400kgf/Cm~2的高压抗剪销连接容器研制成功

哈尔滨锅炉厂在1979年试制成功内径2400mm,压力32kgf/cm~2抗剪销压力容器的基础上进一步研制成功了内径900mm,压力400kgf/cm~2的高压抗剪销连接容器,它的壳体用双层δ=90mm的19Mn5壳体热套而成,上、下筒节用沿圆周均布的20个φ68mm抗剪销连接起来,采用     

液压缸活塞密封圈非均匀磨损的机理研究及解决方案

活塞外表面密封圈在活塞缸中,起到隔离两腔、防止泄漏的作用。工作过程中密封圈经常出现单边、局部的非均匀磨损。非均匀磨损的主要原因是因为活塞杆与活塞连接以后所导致的活塞外表面与缸筒内表面的不同轴。通过采用柔性连接方式,可以消除活塞杆与活塞连接以后产生的影响因素,解决液压缸活塞外表面密封圈产生的非均匀磨损。     

超高压阀门的设计和制造

随着石油化学工业的发展,公称压力大于1000kgf/cm~2的阀门已应用在乙烯、氢气、氮气等压缩系统和一些压力机的油压系统。我国先后设计、试制成 Pg1000、1500、2000、2500、4000、6000、10,000kgf/cm~2的超高压阀门。其中,Pg2500kgf/cm~2的超高压阀门已标准系列化《Pg2500kgf/cm~2阀门型式和基本参数(JB1308-73)》。本文除叙述超高压阀门的一般设计和制造要求外,重点结合 Pg2500kgf/cm~2的超高压阀门作部分结构分析和介绍。     

利用气动仪表计量断续生产的乙炔流量

利用双波纹管差压计或电子电位差计来计量管道中的乙炔流量。往往因断续生产所带来的某些问题,而给流量计量工作造成困难。我们采用成套气动仪表,较好地解决了这一问题。乙炔气在管道中流动时,一般允许压力在0.5～0.8kgf/cm~2之间波动,压力低于0.5kgf/cm~2时,要求启泵加压,到达0.8kgf/cm~2后停泵。此时,如果用户不用气,压力将保持不变,流量消失,直到再有用量时为止。因此,乙炔气的生产是随着用户的耗量断续进行的。这给计量工作带来麻烦。因为每逢启泵时,流量孔板前后的瞬时压差往往远远超出设计值     

聚氯乙烯塑料软管沿程阻力系数λ的实验研究

在气动装置中,当采用压力为0.1kgf/cm~2～4kgf/cm~2的压缩空气作气动信息和动力源时,聚氯乙烯塑料软管因具有使用方便的特点而被广泛的采用。因此,对气动信息与能量在通过一定管长l 的聚氯乙烯软管中传输时的能量损失就提出了定量的要求。     

6JB、9JB高速轻型泵

6JB、9JB高速轻型泵是一种高速往复泵(往复次数为985次/分),主要用于为各种液压机配套。6JB为对称布置式六柱塞泵,最高工作压力为320kgf/cm~2,流量为350l/min;9JB为Y型九柱塞泵,最高工作压力为320kgf/cm~2,流量为800l/min。6JB、9JB与同类     

采用扩大高压区结构的齿轮泵轴承负荷的计算

一、引言近年来国内外生产的外啮合齿轮泵工作压力都有了较大的提高,从70—140kgf/cm~2提高到160～250kgf/cm~2,结构设计上也有了许多新发展,其中常采用的扩大高压区的结构,就是为了降低轴承负荷,改善轴向平衡条件,从而提高泵工作压力的一种方法。由于这种结构简单易行,因而在实际设计中已被应用。如何计算扩大高压区的齿轮泵的轴承负荷,就是本文所讨论的内容。