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AN INVESTIGATION OF FINE GRAINS IN THE PRODUCT OF ORIENTED-GRAIN SILICON STEEL SHEET WITH HIGH INDUCTION 总被引:1,自引:0,他引:1
本文采用金相蚀坑法对高磁感取向硅钢成品中细晶进行了研究,证明板坯加热温度过高,热轧板产生粗大的形变组织,促使初次再结晶{100}<011>-<001>组分增强,该区域晶粒也较粗大,高温退火后,成品中出现线晶。热轧板坯加热温度太低,热轧前的MnS和AlN不能完全固溶,成品中出现混晶。另外,指出提高钢中碳含量,增加热轧的压下率,采用二次冷轧法都可减少或消除成品中的线晶。 相似文献
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选用商业AZ31B镁合金扁锭,通过板坯均匀化处理及两火次热轧后获得大规格镁合金板材成品,通过热处理调整板材的组织和性能。结果发现,均匀化处理消除了板坯枝晶,完成第二相的部分溶解和组织均匀化。成品组织中既有细小的动态再结晶,又存在粗大的晶粒和孪晶。该工艺下板材在250℃退火完成再结晶。随退火温度的升高,强度降低,塑性增加。 相似文献
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生产含Si为2.5~4.1%的取向硅钢片时,在热轧前需将板坯加热到1250~1450℃。由于板坯加热温度高,晶粒异常的长大,粗大的晶粒在热轧阶段不能充分地进行再结晶,因而常导致热轧带钢产生边部裂纹,而在进行冷轧前必须切除热带上的边裂,否则容易产生断带。这使取向硅钢片的成材率大幅度降低,生产成本提高。 相似文献
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针对日照钢铁有限公司生产的薄板坯产品竞争力不足、库存压力大、市场销量有限以及利润较低等问题,决定采用常规热轧生产线实现70~95 mm薄板坯的轧制.基于日照公司2 150 mm半连续热轧产线,分析了其采用薄板坯的技术难点,即存在加热易出现板坯塌头、粗轧板坯温降大及易出现扣翘头,无法实现自动卸卷的问题.为此,对薄板坯加热... 相似文献
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在碳素钢连铸板坯表面下形成的粗大奥氏体(γ)柱状晶,是连铸及热轧时产生表面裂纹的原因,故要求铸造组织呈微细的等轴晶。本文介绍有关添加钛对铸造S45C钢奥氏体组织形态的影响,特别是关于柱状晶向等轴晶的转变,柱 相似文献
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挤压后交叉轧制的镁合金薄板组织研究 总被引:1,自引:1,他引:1
研究了退火制度对挤压后交叉轧制的镁合金薄板组织结构影响。结果表明:挤压+交叉热轧组织是由混晶组织还是由含有板条状组织组成,主要取决于挤压板的组织;在温度大于350℃,保温时间大于60min的退火制度下少数的粗大等轴晶作为异常长大时的“核心”,吞噬周围小晶粒,使混晶组织转变成粗大等轴晶组织,即挤压组织的“遗传性”;挤压薄板或板坯时挤压比、温度、挤压速度等因素是镁合金获得均匀等轴晶组织、避免出现混晶组织及板条状组织的保证;最佳退火制度:保温温度250~300℃.保温时间20~30min。此时合金由分布均匀、细小等轴晶组成,具有最佳温拉深成形性能。 相似文献
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针对唐钢薄板坯连铸连轧线辊底式加热炉加热温度低、加热板坯温度不均以及能耗高的问题,唐钢于2010年对其燃烧系统进行了大胆的改造。通过对加热炉烧嘴、炉墙、燃烧方式等进行了系统优化,即提高了加热能力,也使加热板坯温度更均匀,同时还实现了加热炉的节能环保、高效利用。 相似文献
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研究了加热温度、初火次变形率、退火温度等工艺参数对大尺寸Mo-1板组织和性能的影响。按照实验设计的4种热轧方案和工艺流程,采用350mm二辊不可逆式轧机和马弗炉对Mo-1板坯进行热轧、退火及温轧、冷轧实验;用金相显微镜观察了热轧及退火的组织;测试了0.2mm厚的成品钼板力学性能。结果表明,轧制温度选在1250℃.初火次加工率选为37.5%,加工的Mo-1板综合性能比较好;热轧后的中间退火直接决定着后续工序的成败,退火温度应控制在850℃左右,保温时间应小于60min;为了减少热轧板坯表面和内部温差,改善板材组织和性能的各向异性,热轧时应预热轧辊,预热温度为200-300℃;采用换向轧制可提高板材的塑性、冲击韧性等,各向异性明显降低。 相似文献
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针对现行加热温度制度中加热温度过高而造成能耗较高、生产成本较高的压力,武钢热轧总厂三分厂经过充分研究分析,进行了降温轧制实践,部分商品材和供冷轧用带钢的热轧加热温度从1250℃大幅降低至1170℃,使轧线成材率提高约030%,吨钢加热平均能耗下降约0040GJ/t,产生了良好的经济效益和社会效益。 相似文献
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在工业生产条件下,对比分析了不同热轧终轧温度对中低牌号无取向硅钢组织和磁性能影响。结果表明:当热轧终轧温度为890℃时,热轧带钢表层为铁素体再结晶组织,芯部为铁素体相变组织;带钢经冷轧退火后,成品晶粒细小,铁损为5.565 W/kg,磁感为1.744 T,磁性能较差;当终轧温度为870℃时,热轧带钢全为粗大的铁素体再结晶组织,带钢经冷轧退火后,成品晶粒粗大,铁损降低至5.329 W/kg,磁感升高至1.762 T,磁性能最佳;当终轧温度降低至850℃时,带钢在热轧时再结晶晶粒难以长大,经冷轧退火后,铁损为5.507 W/kg,磁感为1.760 T,磁性能介于890℃和870℃之间。此外,实际工业生产数据表明,当热轧终轧温度为850~875℃时,成品磁性能明显优于880~900℃。 相似文献
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使用背散射电子衍射(EBSD)和X射线衍射(XRD)技术,研究了Fe-1%Si无取向硅钢在热轧-卷取-冷轧-退火全流程中的微结构和织构演变。结果表明,卷取过程热轧板发生回复和晶粒长大,小角晶界含量降低,表层等轴晶和中心再结晶晶粒均发生长大;热轧组织经冷轧转变为带状。退火后成品为粗大等轴晶组织,小角晶界仅为17.81%。热轧-卷取-冷轧过程中,Fe-1%Si硅钢以α取向({hkl}<110>)轧制织构为主,卷取过程中α取向线强度略有降低,冷轧剧烈变形后增至最大值;退火后主要织构类型转变为γ取向({111}<uvw>)退火织构。 相似文献
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针对低碳结构钢热轧酸洗板表面氧化铁皮缺陷问题,从加热工艺、精轧轧制润滑以及工作辊冷却等方面分析了不同生产工艺参数对板坯表面质量的影响;研究了钢卷下线入库不同的存放方式对钢卷表面氧化铁皮结构的影响。通过对板坯加热时间、出炉温度的控制,精轧轧制润滑给油量的优化,以及更换精轧工作辊水嘴型号从而增大工作辊冷却水量以保证轧辊表面质量,钢卷入库后采用风机快冷等措施,可以减少热轧酸洗板表面氧化铁皮,有效提高产品表面质量。 相似文献